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平成１２年(ワ)第１９３６０号　特許権侵害差止等請求事件
口頭弁論終結日　平成１３年１０月２６日
　　　　　　　　　　　　　　判　　　　　　　決
原　　　　　　告　　　　株式会社ヒラカワガイダム
訴訟代理人弁護士安田有三
同　　　　　　　小南明也
補佐人弁理士本田紘一
同豊田正雄
被　　　　　　告　　　　　三浦工業株式会社
訴訟代理人弁護士三山峻司
同　　　　　　　室谷和彦
補佐人弁理士福島三雄
同　　　　　　　　　　　　野中誠一
同小山方宜
　　　　　　　　　　　　　　主　　　　　　　文
１　原告の請求をいずれも棄却する。
２訴訟費用は原告の負担とする。
事実及び理由
第１請求
１被告は，別紙物件目録記載の水管ボイラを製造し，販売し，若しくは販売の
申し出をしてはならない。
２被告は，その占有に係る前項記載の水管ボイラを廃棄せよ。
３　被告は，原告に対し，金５億円及びこれに対する平成１２年９月２６日から
支払済みに至るまで年５分の割合による金員を支払え。
第２事案の概要
本件は，後記の特許権を有する原告が，別紙物件目録記載の水管ボイラ（以
下「被告物件」という。）を製造，販売している被告の行為が上記特許権を侵害す
るとして，被告に対し，被告物件の製造，販売等の差止め，廃棄及び損害賠償を求
めた事案である。
１　前提となる事実（証拠等を示した事実を除き，当事者間に争いがない。）
(1)原告の有する特許権
　原告は，次の特許権（以下「本件特許権」といい，その発明を「本件発
明」という。）を有している。
ア　発明の名称　　水管式ボイラ
イ　出願日　　　　昭和６３年９月１０日
ウ　登録日　　　　平成９年１月１３日
エ　特許番号　　　第２１２５５１５号
オ　特許請求の範囲別紙「特許公報」（公告後補正の後のもの）写しの該
当欄記載のとおり（以下，同公報掲載の明細書を「本件明細書」という。）
(2)　本件発明の構成要件
　本件発明を構成要件に分説すると，次のとおりである。
Ａ　水管式ボイラにおいて，ガス燃料の燃焼を行う燃焼反応部（燃焼火炎
部）に多数の熱吸収水管を密に配設挿入した燃焼室（以下「収熱水管内挿型燃焼
室」という）として，
Ｂ　該収熱水管内挿型燃焼室を単段に設け，
Ｃ　バーナを単数個又は複数個配設し，
Ｄ　収熱水管内挿型燃焼室内の燃焼反応部の全空間又はバーナヘッド近傍の
収熱水管を一部除いた燃焼反応部のそれ以外の全空間に収熱水管を配設し，
Ｅ　収熱水管の間のピッチ（Ｐ）と収熱水管の直径（Ｄ）との比を
　　　１．１≦Ｐ／Ｄ≦２．０となし，
Ｆ　かつ収熱水管の間隙を１㎜以上，数１０㎜以下となるように水管群を配
設した
Ｇ　ことを特徴とする水管式ボイラ。
(3)被告の行為
被告は，平成２年ころから，被告物件を製造，販売している（弁論の全趣
旨）。
　被告物件の構成については争いがあり，原告は別紙「被告物件説明（原告
主張）」第１，第２のとおりであると主張し，被告は別紙「被告物件説明（被告主
張）」第１，第２のとおりであると主張する（以下，第１，第２の被告物件を，順
に「被告物件１」及び「被告物件２」という。）。
２　争点
(1)構成要件の充足性
ア　構成要件Ａの充足性
（原告の主張）
(ア)　構成要件Ａの「燃焼反応部（燃焼火炎部）」の意義
　本件明細書の記載（第１図）によれば，構成要件Ａにおける「燃焼
室」は，「燃焼反応部（燃焼火炎部）」及び「燃焼後の燃焼ガス部を水壁管（水冷
壁）で覆っている開放空間としての領域」からなり，燃焼室内の燃焼反応部には多
数の熱吸収水管（５ｂ）が密に配設挿入されている。
被告は，本件発明の「燃焼反応部」を「バーナヘッドから全てのＣＯ
が消滅するまでの領域」と解すべきであると主張するが，以下のとおり失当であ
る。すなわち，本件明細書における「収熱水管はむしろ燃焼を促進し，バーナヘッ
ドからＣＯの消滅する迄の距離（火炎の長さ）は収熱水管がある場合の方がずっと
短くなる。」との記載（本件明細書２頁左欄，数式の下１４ないし１６行）は，従
来型の燃焼室に比較して本件発明の燃焼室では火炎の長さが短くなること及び燃焼
反応部ではＣＯがＣＯ２に変化する現象が起こることを述べたものにすぎないの
で，同記載から「燃焼反応部」を限定することはできない。
また，被告は「燃焼反応部（燃焼火炎部）」の意義につき，バーナの
燃焼形式によって異なると主張する。しかし，本件発明は，「収熱水管内挿型燃焼
室」内の「燃焼反応部の全空間」に収熱水管を配設したボイラであることに技術的
意義があるので，「燃焼反応部」の意義とバーナの燃焼形式とは関係がない。な
お，本件発明において，「燃焼反応部」は，多数の収熱水管を配設する大きさであ
ることを要するところ，完全予混合（燃焼用空気が理論空気量より多く，バーナで
燃焼前に燃焼用空気とガスを均一な混合気とした）燃焼の場合，極めて短い時間に
狭い火炎層の中で燃焼が完了するので，「収熱水管内挿型燃焼室」を採用すること
が不可能であることは，認める。
(イ)　充足性
　被告物件は，甲５ないし７に「水管群空間で燃焼反応と伝熱作用が同
時に進行し」と記載されているように，燃焼反応部に水管群が多数かつ密に配設挿
入され，また，燃焼反応部が水管群に触れて接触伝熱作用が生じる構造を採用して
いる。そして，被告物件説明の図３の１Ａの領域には，燃焼反応部があり，かつ同
領域に多数の水管群２Ｂが密に配設され，最外列の水管壁２Ａによって燃焼室が構
成されている。したがって，被告物件は，「燃焼反応部（燃焼火炎部）に多数の収
熱水管を密に配設挿入した構造であり，構成要件Ａを充足する。
　なお，本件発明の構成要件Ａが完全予混合形式を想定していないとし
ても，被告物件は，以下のとおり，完全予混合形式ではないので，被告物件が同Ａ
を充足しない理由にはならない。すなわち，被告物件では，ガス燃料及び空気が混
合されてバーナ４の後端に供給され（予混合），バーナヘッド５から，燃焼室１内
に不均一混合のガスが送られる。そして，燃焼室１内を下流側に流れながら，ガス
燃料と空気は相互に拡散により均一になり，燃焼を継続して燃焼火炎部が形成され
る。このように，被告物件では，バーナヘッドから均一に混合したガスは，燃焼室
に吐出されない（甲５ないし１３）。
（被告の反論）
(ア)　構成要件Ａの「燃焼反応部（燃焼火炎部）」の意義
構成要件Ａの「燃焼反応部（燃焼火炎部）」は，「バーナヘッドから
ＣＯが消滅するまでの領域」と解すべきである。すなわち，「燃焼反応部（燃焼火
炎部）」は，出願当初明細書には記載がなく，出願当初明細書及び本件明細書の
「火炎」に相当すると考えられるところ，「火炎」は「バーナヘッドからＣＯの消
滅する迄」と定義付けられているので，構成要件Ａの「燃焼反応部（燃焼火炎
部）」も同義と解すべきである。
(イ)充足性
被告物件には，そもそも「燃焼反応部（燃焼火炎部）」が存在しな
い。
　また，被告物件では，破損防止のために，予混合バーナの前面の１本
分を省いており，バーナヘッドからＣＯが消滅するまでの領域である燃焼反応部
（燃焼火炎部）に多数の収熱水管を「密に」配設したとはいえないので，構成要件
Ａを充足していない。
　さらに，被告物件は，燃焼方式として完全予混合形式を採用したもの
である（被告物件は，「完全予混合形」の燃焼形式を採用したボイラとして，東京
都の審査を受けた上，認定されている。乙１３ないし１５）。
　したがって，被告物件は本件発明の構成要件Ａを充足しない。
イ　構成要件Ｄの充足性
（原告の主張）
(ア)　構成要件Ｄの「バーナヘッド近傍の収熱水管を一部除いた」の意義
　被告の主張は失当である。
(イ)　充足性
　被告物件は，構成要件Ｄを充足する。
　また，被告物件２については，①被告物件のパンフレット（甲５ない
し７）中において，「水管群空間で燃焼反応と伝熱作用が同時に進行し，火炎の低
温（度）下を実現」と明記していること，②学会誌（甲１３）に，「始めの数列ま
で燃焼反応を継続させ」と説明していること，③「伝熱研究」（甲９）に，「燃焼
しながら伝熱するボイラ」を紹介し，始めの数列まで燃焼反応が継続する火炎が発
せられる構造のボイラを示していること，④被告が開設したホームページ（甲１
２）において，「水管群空間で燃焼反応と伝熱作用を同時進行させる～」と説明
し，始めの数列まで燃焼反応が継続する火炎が発せられる構造のコルゲートバーナ
の火炎の写真を掲載していること，⑤大阪ガス主催の’９８工業フェアーにおける
公開実演において，同様のコルゲートバーナの火炎の写真と実際の燃焼状況を公開
している（甲１０，１１）ことが明らかである。
　「始めの数列」とは，「バーナ出口からみて，３，４本までの水管
列」であって，被告物件説明（原告主張）添付の被告物件２の図３の１Ａの領域と
同じである。同領域（燃焼反応部）に収熱水管が配設されているのであるから，被
告物件２は構成要件Ｄの「一部除いた燃焼反応部のそれ以外の全空間に収熱水管を
配設した」を充足する。その先の抜き管部の存在は，構成要件Ｄの充足性に消長を
来さない。
（被告の反論）
(ア)　構成要件Ｄの「バーナヘッド近傍の収熱水管を一部除いた」の意義
　本件明細書に，「バーナの特性によっては，燃焼をより円滑に行わせ
るために，バーナヘッド近傍での収熱水管を一部分省いて空間を作るようにして，
空気過剰燃焼である希薄燃焼や燃料過剰の還元燃焼を同一燃焼室断面内でローカル
に生ぜしめてもよい。」と記載されているように，バーナヘッド近傍で収熱水管を
省いて混合空間を作り，そこで燃料と空気を混合し，あるエリアでは空気過剰の希
薄燃焼を実現し，別のエリアでは燃料過剰の還元燃焼を実現するようにし，燃焼の
円滑化を図るものである。そうすると，「バーナヘッド近傍の収熱水管を一部除い
た」空間は，燃料と空気を混合し，希薄燃焼及び還元燃焼をする空間でなければな
らず，単に形式的にバーナ前面の水管が一部除去されているだけでは足りない。例
えば，予混合バーナでは，バーナヘッドから燃料ガスが噴出される際には，既に空
気との混合を完了しているのであるから，単数個のバーナではバーナ前面の空間の
有無にかかわらず，混合空間を確保することはできないのであり，空気混合比を異
ならせた複数個の予混合バーナを用いるか，燃料と空気を別々に噴出して互いに混
合させつつ燃焼させる先混合バーナを用いる必要がある。
(イ)充足性
　被告物件は，燃焼反応部（燃焼火炎部）の「全空間」に収熱水管を配
設したものでないこと，単数の予混合バーナを使用しているため，空気過剰燃焼や
燃料過剰燃焼を同一燃焼室内でローカルに生じさせるものでないことから，構成要
件Ｄの「バーナヘッド近傍の収熱水管を一部除いた燃焼反応部のそれ以外の全空間
に収熱水管を配設した」を充足しない。
また，被告物件２では，バーナヘッド近傍のほかに，抜き管部１２
（上流で発生したＣＯをＣＯ２に酸化させるための滞留時間を確保する空間）が存
在する。したがって，被告物件２は，この点でも「一部除いた燃焼反応部のそれ以
外の全空間に収熱水管を配設した」を充足しない。
ウ　構成要件Ｅの充足性
（原告の主張）
(ア)構成要件Ｅの「ピッチ（Ｐ）」の意義
　構成要件Ｅの「ピッチ（Ｐ）」の意義は，以下のとおりの理由から，
隣り合う水管と水管との中心間距離をいうと解すべきである。水管が千鳥配列で配
置された場合，１つの管と斜め後方に位置する管については，「それぞれの水管と
水管の中心間距離」を指すのであって，「１つの水管と斜め後方に位置する水管の
それぞれ中心位置の流れ方向に測定した距離」を指すものではない。
　すなわち，本件明細書の「発明の詳細な説明」欄には，①本件発明
は，燃焼反応部（燃焼火炎部）に多数の収熱水管を密に配設挿入した収熱水管内挿
型燃焼室としたので，水管群中で燃焼がされ，したがって，燃焼している状態すな
わち燃焼火炎と多数の収熱水管とを接触させ，その密に配設挿入した収熱水管群に
より接触伝熱効果を高め，火炎の温度を抑制（低下）するものであるとされ（本件
明細書２頁右欄５ないし１８行），この接触伝熱効果は燃焼反応部における収熱水
管群中の水管の密度に左右され，この密度は隣り合う水管と水管との中心間距離及
び水管の直径によって定まること，②本件発明の作用について，収熱水管と収熱水
管との隙間（水管壁と水管壁の隙間）間の距離を適当な値である数１０㎜にするこ
と，また火炎の流れが水管後流部に乱れた部分があることにより説明されており
（同明細書２頁左下欄の式以下２ないし１８行），収熱水管と収熱水管との間の距
離及びそれぞれの収熱水管の後流部が本件発明の作用に関係するとされているこ
と，③「収熱水管内挿型燃焼室における収熱水管の配列としては接触伝熱効果を上
げるために，収熱水管群中では火炎又は燃焼ガスをある程度早い流速にする必要が
あり，或はバーナの燃焼断面熱負荷特性から，収熱水管群間では流速を或程度低下
させる必要があるため，水管のピッチ（Ｐ）と水管直径（Ｄ）の比（Ｐ／Ｄ）を
１．１～２．０にすることが望ましい。」とされていること（同明細書２頁右下欄
の式以下８ないし１４行），これらの記載によれば，収熱水管群中での火炎又は燃
焼ガスの流速は，隣り合う水管と水管との中心間距離及び水管の直径に左右される
ことが明らかである。したがって，構成要件Ｅの「ピッチ（Ｐ）」は隣り合う水管
と水管との中心間距離をいうと解するのが相当である。
　なお，本件特許に係る無効審判手続中で原告が提出した上申書（乙３
６）において，原告は，本件発明の収熱水管の間の「ピッチＰ」と収熱水管の直径
Ｄの関係について，「Ｐ＝Ｄ＋Ｓ」と明示しており，「ピッチＰ」とは，「直径Ｄ
と間隙Ｓの和」すなわち，「１本の管の直径の２分の１＋隣の管との間隙Ｓ＋隣の
管の直径の２分の１」であり，「隣合う収熱水管と収熱水管との中心間距離」であ
ることを明確にしている。同上申書は，原告の上記主張と何らの矛盾もない。
(イ)　充足性
　被告物件における「ピッチ（Ｐ）」は，「被告物件説明（原告主張）
図４（図４については「被告物件説明（被告主張）」も同じである（以下，単に
「被告物件説明の図４」という。）のとおりＬ１（８０．０㎜）又はＬ２（７２．
９㎜）であり，直径Ｄ（６０．３㎜）で割ると，１．２１ないし１．３３となり，
本件発明の構成要件Ｅを充足する。
　なお，被告物件におけるＬ１（８０．０㎜），Ｌ２（７２．９㎜）の
平均値は，７６．５㎜であるところ，これを前提とすると，Ｐ／Ｄは１．２６８で
あり，構成要件Ｅを充足する。
（被告の反論）
(ア)構成要件Ｅの「ピッチ（Ｐ）」の意義
　構成用件Ｅの「ピッチ（Ｐ）」は，本件特許の出願当初の明細書に記
載されているが，その定義は設けられていないので，出願当時の技術常識に基づい
て理解すべきである。
　出願当時の技術常識を検討すると，乙２６ないし乙３２に示されるよ
うに，水管を千鳥配列した場合において，「流れ方向のピッチ」とは，原告の主張
するような「水管と水管との中心間距離」（被告物件説明図４記載のＬ１）ではな
く，「１つの水管と斜め後方に位置する水管のそれぞれ中心位置の流れ方向に測定
した距離」（同図４記載のＬ４）であるといえる。
　本件特許の出願過程において，第４図が追加補正され，水管の直径Ｄ
とともに「ピッチＰ」が示されているけれども，同補正の記載は，原告の本訴にお
ける主張の根拠にはならない。
　さらに，原告は，無効審判手続で提出した上申書（乙３６）におい
て，文献（乙３３及び３４）を添付した上で，水管の直径Ｄと水管の間隙Ｓの関係
について説明し，その結果，本件特許が維持されたという経緯がある。そして，乙
３３及び３４には，千鳥配列の場合の「流れ方向のピッチ」について，「１つの管
と斜め後方に位置する管のそれぞれ中心位置の流れ方向に測定した距離」であるこ
とが，図面上明記されている。さらに，本件出願の日から約３か月後に出願された
原告の別件特許出願の公開公報（乙３７）には，原告の主張を示唆する記載は存在
せず，かえって，「１つの管と斜め後方に位置する管のそれぞれ中心位置の流れ方
向に測定した距離」Ｌがピッチであることが図面とともに記載されている（第１図
Ｄ）。
原告のピッチに関する主張は，このように本件特許の出願当初明細書
の記載，本件特許の成立に至る経緯，本件特許を維持するための主張や陳述，他の
出願から理解される発明者の意図のすべてに矛盾するもので，信義則，禁反言に照
らし許されない。
(イ)　充足性
　被告物件における「ピッチＰ」は，流れの直交方向で，Ｐ１（Ｌ６）
＝１２２㎜，流れ方向でＰ２（Ｌ４）＝４０㎜であり，Ｄ＝６０．３㎜であるか
ら，Ｐ１／Ｄ＝２．０２３２２，Ｐ２／Ｄ＝０．６６となり，いずれも構成要件Ｅ
を充足しない。
エ　構成要件Ｆ（水管間隙が１㎜以上，数１０㎜以下）の充足性
（原告の主張）
　構成要件Ｆの「収熱水管の間隙」とは，隣接する水管と水管との各管壁
外周面間の寸法を指す。他方，被告物件においては，図４のとおり，Ｌ３（１２．
６㎜）及びＬ５（１９．７㎜）であるから，本件発明の構成要件Ｆを充足する。
（被告の反論）
　本件明細書には，「収熱水管の壁面から１㎜以内のごく薄い部分では確
かに火炎のクエンチング現象（冷却現象）によるＣＯの発生や未燃焼部分が存在す
るが，収熱水管と収熱水管との間に上記に記載した１㎜を超過した適当な例えば数
１０㎜程度の隙間を設けることによって，その空間において残存するＣＯや未燃焼
部分が燃焼して消滅することが判明した。」と記載されており，この記載からする
と，収熱水管の間隙について「数１０㎜程度の隙間」又は「数１０㎜程度を越える
隙間」を設けなければならないことになるが，本件発明の構成要件Ｆでは，１㎜以
上数１０㎜以下とされ，技術的に矛盾しているとともに，不明瞭である。しかも，
構成要件Ｆに含まれる水管の間隙が１㎜の場合は，水管の壁面からは，０．５㎜の
空間しかとれず，火炎のクエンチング現象によるＣＯの発生や未燃焼部分が存在す
ることになり発明性がない。
　被告物件について，不明瞭な構成要件Ｆの充足性を論ずることは無意味
である。
(2)　明らかな無効理由１（特許法２９条の２）
（被告の主張）
　本件発明に対して先願の関係に立つ実願昭６３－１０７３３６号の出願明
細書（乙２と同一）には，本件発明と同じ，水管群に燃焼火炎をぶつける領域を持
つ考案（以下「被告考案」という。）が記載されている。すなわち，同明細書に
は，「角型多管式貫流式ボイラー」として，一側端に予混合バーナを設け，他端側
を燃焼ガス出口としたガス通路内のほぼ全域にわたって多数の水管を設けるという
構成が記載されている。
　本件発明の構成要件Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ及びＧは，被告考案と同一である（本
件発明の構成要件Ａ，Ｃ，Ｄ及びＧが被告考案と同一であることは，本件特許の無
効審判請求に対する審決も肯定している。また，本件発明の構成要件Ｂも乙２に記
載されている。）。本件発明の構成要件Ｅは，ボイラにおける常套手段にすぎず，
何らの技術的特徴も認められない（乙８ないし１１）し，ピッチ及び収熱水管の直
径の比に関する数値限定には，臨界的な意義がなく，普通に採用されている数値を
記載したにすぎない。本件発明の構成要件Ｆについても，周知慣用の数値範囲を含
んだもので臨界的な意義がない上，技術的に不合理で矛盾したものである（乙８な
いし１１）。
なお，本件発明では「燃焼火炎」の語が使用されているのに対し，乙２で
は，「燃焼ガス」の語が使用されているが，「燃焼ガス」は，火炎を含むものと理
解されるので（乙３ないし５），上記用語の相違によって被告考案と本件発明の同
一性が左右されるものではない。
　したがって，本件発明は，先願である乙２の被告考案と同一であり，特許
法２９条の２による明白な無効理由を有している。
（原告の反論）
　乙２には，本件発明の構成要件Ａにおける「ガス燃料の燃焼を行う燃焼反
応部に多数の熱吸収水管を配設挿入した燃焼室」を設けるとの技術思想は一切記載
されていない。「燃焼ガス」には火炎を含むとした東京高裁の判決（乙５）は，乙
４を補正した明細書に基づくもので，乙２に関する判断ではないので，本件発明に
は妥当しない。
(3)　明らかな無効理由２（特許法３６条，２９条柱書違反）
（被告の主張）
前記(1)エ記載のとおり，構成要件Ｆにおける，収熱水管の間隙を１㎜以上
数１０㎜以下とする数値限定は，本件明細書全体の記載に照らして，矛盾した記載
である。また本件発明には発明性がない。本件特許は特許法３６条及び２９条柱書
に違反する明らかな無効理由を有する。
（原告の反論）
被告の主張は争う。
(4)　権利濫用
（被告の主張）
　被告物件が，原告の権利行使する発明に対して先願の関係に立つ被告の有
する発明の実施に当たる場合には，原告の有する特許権に基づく請求は許されない
と解すべきである。
ア　被告特許第２８２４６１９号（乙３，以下「被告特許」といい，その発
明を「被告発明」という。）は，本件特許に対して先願の関係に立つ。
イ　被告物件は，以下のとおり，被告発明の実施品である（なお，その分割
出願に係る特許第３１８０９３８号〔乙２５〕の実施品にも該当する。）。
　すなわち，被告発明は，Ａ「一端側に予混合バーナを設け，他端側を燃
焼ガス出口としたガス通路を備えること」，Ｂ「前記ガス通路内に，予混合バーナ
からの燃焼ガスの流通を許容する間隔をもって，当該ガス通路のほぼ全域に亘って
多数の水管を設けていること」，Ｃ「前記多数の水管は，伝熱面密度の異なった複
数群の水管群に構成されていること」，Ｄ「これら複数群の水管群は，前記ガス通
路内における燃焼ガスの上流側から下流側に向けて，伝熱面密度の小なるものから
大なるものの順に配置されていること」Ｅ「角型多管式貫流式ボイラであること」
を構成要件としている。
　他方，被告物件は，ａ「一対の水管壁１，１の長手方向一端側に予混合
バーナ５を設け，他端側を燃焼ガス出口８とした燃焼ガス通路が設けられているこ
と」，ｂ「燃焼ガス通路９のほぼ全域には，予混合バーナ５からの燃焼ガスの流通
を許容する間隔をもって，多数の垂直水管２ａ，３ａ，４ａが挿設されているこ
と」，ｃ「燃焼ガス通路９には，伝熱面密度の小なるものから大なるものの順に，
第１水管群２，第２水管群３，第３水管群４が配置されていること」，ｄ「燃焼ガ
ス通路９には，予混合バーナ５から燃焼ガス出口８に向けて，伝熱面密度の小なる
ものから大なるものの順に，裸管２ａ，裸管及びヒレ付管３ａ，裸管及びエロフィ
ン管４ａのように配置されていること」，ｅ「角型多管式貫流式ボイラであるこ
と」から，被告発明の構成要件のすべてを充足する。
　よって，被告物件は，被告発明の実施の一態様にほかならない。
（原告の反論）
　被告物件が，乙３記載の発明の実施品であるとしたとしても，本件特許権
に基づく権利行使が許されなくなる理由はない。
　また，仮に，被告の主張に成立の余地があるとしても，被告発明に係る明
細書の特許請求の範囲には，「燃焼ガスの流れ方向上流側から下流側に向けて，伝
熱面密度の異なった２つ以上の水管群を同密度の小さいものから大きいものの順に
配置する角形多管式貫流ボイラー」が記載され，本件発明とは相違する。
(5)　損害額
（原告の主張）
ア被告の得た利益（特許法１０２条２項）
被告は，平成２年ころから，被告物件を製造販売している。他方，原告
は，平成４年以降，ＪＰシリーズ，ＪＭシリーズ（商品名「ＪＡＦＩボイラ」）を
製造販売している。被告物件とＪＡＦＩボイラは市場において競合したため，原告
は被告物件の販売により，ＪＡＦＩボイラを販売する機会を奪われ，得べかりし利
益を喪失した。
また，ボイラメーカーは，その販売したボイラにつき，通常，その顧客
との間でボイラ保守管理業務契約(メンテナンス契約)を締結し，同契約に基づい
て，その販売先に対して，保守管理を行い，その対価として保守管理料(メンテナン
ス料)を得る。そのため，上記メンテナンス契約締結後，被告が被告物件を供給した
顧客からその保守管理の対価として得られるメンテナンス料相当額についても，原
告は利益を喪失した。
(ア)　被告物件販売による被告の利益
　被告による被告物件の販売数量は，本件特許権の公告日（平成４年１
１月１１日）以降，平成１３年１０月末日までで，少なくとも合計５７５０台であ
る。そして，その販売単価は，ＳＱ－８００が４６０万円，ＳＱ－１０００が５７
７万円，ＳＱ－１２００が６３０万円，ＳＱ－２０００が１０４０万円であるか
ら，被告物件1台当たりの平均販売単価は６８０万円である。そうすると，公告日か
ら平成１３年１０月末日に至るまでの被告物件の売上高は３９１億円となる。
　　　5750台×680万円＝391億円
そして，被告は被告物件販売により少なくとも１台当たり４０％の利
益を得ていると考えられる。
　したがって，本件特許権の公告日以降平成１３年１０月末日までの間
に，被告が被告物件の製造，販売により得た利益額は，金１５６億４０００万円で
ある。
　　　391億円×0.4=156億4000万円
(イ)　メンテナンス料による被告の利益
　被告物件１台当たりのメンテナンス料(１年間)は，平均で３５万円程
度と推定される。メンテナンス料の年間売上高は，各年度において供給した販売台
数(累計)に，１台当たりのメンテナンス料(１年間)金３５万円を乗ずることによっ
て計算される。これによると，９０年度ないし２００１年度（１０月まで）までの
被告物件の販売累計台数は６６００台であり，９２年度ないし２００１年度までの
各年度ごとのメンテナンス料売上高は，順に，３億４６５０万円（９２年度），５
億０４００万円（９３年度），６億７９００万円（９４年度），８億５４００万円
（９５年度），１０億６４００万円（９６年度），１３億０９００万円（９７年
度），１５億８９００万円（９８年度），１８億６９００万円（９９年度），２１
億４９００万円（００年度），２３億１０００万円（０１年度）であり，合計１２
６億７３５０万円となり，本件特許の公告日から現在に至るまでのメンテナンス料
の総額は，上記同額となる。そして，被告のメンテナンス事業における被告の利益
率(粗利)は８７．５６％であるところ，メンテナンスに要する経費(人件費など)を
考慮すれば，メンテナンスの利益率は少なく見積もっても７０％である。
そうすると，本件特許権の公告日以降平成１３年１０月末日までの間
に，被告がメンテナンス契約により得た利益額は，８８億７１４５万円である。
　　126億7350万円×0.7＝88億7145万円
(ウ)　よって，被告は，被告物件の製造，販売，メンテナンス等によって
合計２４５億１１４５万円の利益を受けているため，特許法１０２条２項により，
その被告の得た利益額は，原告が受けた損害額と推定される。
イ　実施料相当額（特許法１０２条３項）
　特許法１０２条３項に基づく実施料相当額は，被告物件販売による売上
高３９１億円に，メンテナンス契約による売上高１２６億７３５０万円を加算した
合計５１７億７３５０万円の少なくとも実施料率１０％の金５１億７７３５万円で
ある。
ウよって，原告は内金として金５億円を請求する。
（被告の反論）
原告の主張はいずれも争う。
第３　争点に対する判断
１争点(1)ウ（構成要件Ｅの充足性）について
(1)構成要件Ｅの「ピッチ（Ｐ）」の意義
ア　本件明細書の記載
構成要件Ｅの「ピッチ（Ｐ）」について，本件明細書の「特許請求の範
囲」には，直接の定義はされていない。また「発明の詳細な説明」の〔課題を解決
するための手段〕の欄には，「収熱水管内挿型燃焼室における収熱水管の配列とし
ては接触伝熱効果を上げるために，収熱水管群中では火炎又は燃焼ガスをある程度
早い流速にする必要があり，或はバーナの燃焼断面熱負荷特性から，収熱水管群間
では流速を或程度低下させる必要があるため，水管のピッチ（Ｐ）と水管直径
（Ｄ）の比（Ｐ／Ｄ）を１．１～２．０にすることが望ましい。Ｐ／Ｄが１．１未
満では，水管まわりのガス流速が早くなりすぎて圧力損失が大きくなることや，燃
焼に必要な流れ方向に直角な断面積がとれなくなり，燃焼上問題があり，また，Ｐ
／Ｄが２．０を超過すると，ガス流速が遅くなり，収熱水管の伝熱性能が悪化し，
結局燃焼室の小型化ができないということになる。」と記載され（２頁右下欄の式
以下８ないし２０行），同明細書添付の図面第４図Ｂに，水管式ボイラの収熱水管
を千鳥目に配列した実施例において，火炎又は燃焼ガスの流れ方向に直行する「ピ
ッチ（Ｐ）」については，流れに直交方向に並んだ収熱水管同士の中心を結んだ距
離を図示している。
以上のとおり，本件明細書の記載によっては，「ピッチ（Ｐ）」の意義
は必ずしも明らかとはいえない。そこで，「ピッチ」に関する出願当時の技術常
識，本件特許出願過程等における原告の陳述内容を参酌して，その意義を確定す
る。
イピッチに関する出願当時の技術常識
流体流れ中に「千鳥配列」で配設された管への熱伝達に関する以下の文
献が存する（乙９，２６ないし３４）。
(ア)乙２６（昭和２１年版）（乙９と同一）の３１２頁の第１８３図に
は，流体流れ中の千鳥目配管において，「流れの直交方向に並んだ管同士の中心を
結んだ距離」（Ｓｑ）及び「１つの管と斜め後方に位置する管のそれぞれ中心位置
の流れ方向に測定した距離」（Ｓｌ）と「管の直径」（ｄ）との比（Ｓｑ／ｄ，Ｓ
ｌ／ｄ）が熱伝達率比と圧力損失比に影響を与える旨が記載されている。
(イ)乙２７（１９５０（昭和２０）年版）の図４０には，流体流れ中の
千鳥目配管において，「流れの直交方向に並んだ管同士の中心を結んだ距離」
（Ｙ）及び「１つの管と斜め後方に位置する管のそれぞれ中心位置の流れ方向に測
定した距離」（Ｘ）が示され，これらの数値により単位断面領域当たりの伝熱量及
び圧損が影響を受ける旨が記載されている。
(ウ)乙２８（昭和４５年版）の１０３頁の第１９図には，流体流れ中の
千鳥配列の管群において，「流れの直交方向に並んだ管同士の中心を結んだ距離」
（Ｓｑ）及び「１つの管と斜め後方に位置する管のそれぞれ中心位置の流れ方向に
測定した距離」（Ｓｌ）と管の直径（ｄ）の比（Ｓｑ／ｄ，Ｓｌ／ｄ）が熱伝達率
に影響を与える旨が記載されている。
(エ)乙２９（昭和３７年版）の１０９頁の第６・１３図には，流体流れ
中の円管群の千鳥配列において，流体が管群に直角に流れる場合に，「流れの直交
方向に並んだ管同士の中心を結んだ距離」をＳ２，「１つの管と斜め後方に位置す
る管のそれぞれ中心位置の流れ方向に測定した距離」をＳ１，管の直径をｄとし，
熱伝達率がこの配列の仕方，Ｓ１／ｄ，Ｓ２／ｄによっても異なる旨が記載されてい
る。
(オ)乙３０（１９７５〔昭和５０〕年版）の４０頁第１図及び乙３４
（１９６６〔昭和４４〕年版）の４２頁第１図には，流体流れ中の円管群を千鳥状
に配管した方式において，流体が管群に直角に流れる場合に，「流れの直交方向に
並んだ管同士の中心を結んだ距離」をＳ１，「１つの管と斜め後方に位置する管の
それぞれ中心位置の流れ方向に測定した距離」をＳ２，管の直径をｄ（円管の外
径）とし，伝熱及び圧力損失がＳ１／ｄ（σ１）及びＳ２／ｄ（σ２）によって影響
を受ける旨が記載されている。
(カ)乙３１（昭和５０年版）の１５９頁の８・８図には，流体流れの中
に，流れに直角に，かつ千鳥状に配列した円管群において，「流れの直交方向に並
んだ管同士の中心を結んだ距離」をＹ，「１つの管と斜め後方に位置する管のそれ
ぞれ中心位置の流れ方向に測定した距離」をＸ，管の直径をｄとし，Ｙ／ｄ及びＸ
／ｄが熱伝達率に影響を与える旨が記載されている。
(キ)乙３２（昭和６０年版）の１２２頁の図１４６には，流体流れ中に
管群を千鳥状に配列した形式のものにおいて，「流れの直交方向に並んだ管同士の
中心を結んだ距離」をＹ，「１つの管と斜め後方に位置する管のそれぞれ中心位置
の流れ方向に測定した距離」をＸ，管の直径をｄとする旨が記載されている。
(ク)乙３３（昭和４９年版）の３０頁の図２．６には，流体流れの中
に，流れに直角に，かつ千鳥状に配列した円管群において，「流れの直交方向に並
んだ管同士の中心を結んだ距離」をピッチＳ２，「１つの管と斜め後方に位置する
管のそれぞれ中心位置の流れ方向に測定した距離」をピッチＳ１，管の直径をｄと
し，管の配列の仕方及びピッチＳ１，Ｓ２の数値に，燃焼ガスから管の外面へ熱が伝
わるときの熱伝達率が影響を受けることが記載されている。
以上によれば，流体流れ中に「千鳥配列」で管を配設した場合の熱伝達
という技術分野において，ピッチは，特段の説明がない限り，「流れの直交方向に
並んだ管同士の中心を結んだ距離」及び「１つの管と斜め後方に位置する管のそれ
ぞれ中心位置の流れ方向に測定した距離」を指すとするのが，本件特許出願当時
（昭和６３年９月１０日）の当業者における技術常識であったということができ
る。
ウ本件特許の無効審判手続における原告の陳述等
　原告は，本件特許権に対する無効審判手続で提出した上申書（乙３６）
において，前記乙３３及び３４を提出した上で，水管の直径Ｄ，水管の間隙Ｓの関
係について以下のとおりの説明をしている。
すなわち，原告は，同上申書（乙３６）において，乙３３及び３４の記
載（「流れの直交方向に並んだ管同士の中心を結んだ距離」及び「１つの管と斜め
後方に位置する管のそれぞれ中心位置の流れ方向に測定した距離」を「ピッチ」と
して，これを前提にした記載がされている。）を引用しながら，本件発明の収熱水
管の間のピッチＰと収熱水管の直径Ｄの関係について，「比Ｐ／Ｄは，Ｐ＝Ｄ＋Ｓ
（Ｓ：間隙）であるから，Ｐ／Ｄ＝（Ｄ＋Ｓ）／Ｄ＝１＋Ｓ／Ｄ　よって１．１≦
１＋Ｓ／Ｄ≦２．０　０．１≦Ｓ／Ｄ≦１．０　従って，Ｓ／Ｄ比でも表されるも
のであり等価であって，この比は間隙比でもあることから，上下限の限定は当初の
明細書から充分に記載されているものであり，一方は寸法で，他は比で表したもの
でありますので，この点からも要旨を変更したものではないと確信致します。」と
陳述している。
（なお，原告が出願した本件特許と同一分野における別件特許明細書（乙
３７参照）には，ボイラの水管を千鳥目に配列した場合の図面が記載され，「１つ
の管と斜め後方に位置する管のそれぞれ中心位置の流れ方向に測定した距離」をＬ
（㎜），「水管群のガス流れに直角方向の距離」をＨ（㎜）とし（第１図Ｄ），水
管の外径をＤ（㎜）とした場合のＬ／Ｄ及びＨ／Ｄの数値のボイラにおける伝熱性
能及び圧損の増大に対する影響を論じた記載がある。）
エ　小括
　以上のピッチに関する出願当時の技術常識，本件特許出願過程等におけ
る原告の陳述内容を総合考慮すれば，本件発明の構成要件Ｅにおける「ピッチ
（Ｐ）」とは，水管式ボイラにおいて，水管が千鳥配列で配置された場合，１つの
管と斜め後方に位置する管においては，「それぞれの水管と水管の中心間距離」を
指すのではなく，「１つの管と斜め後方に位置する管のそれぞれ中心位置の流れ方
向に測定した距離」を指すことが明らかである（なお，流れの直交方向に並んだ管
においては，「管同士の中心を結んだ距離」を指すことは，本件明細書添付の図面
第４図Ｂから明らかである。）。
なお，原告は，本件発明の作用が，収熱水管と収熱水管との隙間（水管
壁と水管壁の隙間）間の距離を適当な値である数１０㎜にすること及び収熱水管後
流部に乱れた部分が存在することに関係しているとの本件明細書の記載（２頁左下
欄２ないし１８行）を根拠にしているが，同記載は，構成要件Ｅの「ピッチＰ」に
関するものではなく，構成要件Ｆの水管間隙に関する説明であって，前記の認定判
断を左右するものとはいえない。
(2)充足性
被告物件目録の図４によれば（ピッチに関する寸法は当事者間に争いがな
い。），「流れの直交方向に並んだ管同士の中心を結んだ距離」は，同図面におけ
るＬ６（１２２．０㎜）であり，「１つの管と斜め後方に位置する管のそれぞれ中
心位置の流れ方向に測定した距離」は，同図面におけるＬ４（４０．０㎜）である
これらを，それぞれ水管の直径６０．３㎜で除すると，それぞれ，２．０
２３２２及び０．６６となる。
　そうすると，被告物件では，収熱水管の間のピッチ（Ｐ）と収熱水管の直
径（Ｄ）との比は，０．６６及び２．０２３２２であり，本件発明の構成要件Ｅ
（１．１≦Ｐ／Ｄ≦２．０）を充足しない（なお，２．０２３２２は，有効数字で
算定した場合に，２．０をほぼ充足すると解することもできなくないが，０．６６
が明らかに充足していない以上，上記結論を左右するものではない。）。
２結論
　以上によれば，その余の点について判断するまでもなく，原告の請求は理由
がない。よって，主文のとおり判決する。
東京地方裁判所民事第２９部
裁判長裁判官　　飯村敏明
裁判官今井弘晃
裁判官　　石村　智
物件目録
ＳＱ型貫流式水管ボイラ
被告物件説明（原告主張）
第１　被告物件１
下記説明，構成及び作用を有する貫流式水管ボイラ
　１　説明
(1)　図面の説明
ア　図１　被告物件１本体の側面図
　バーナ４（図左側）と収熱水管内挿型燃焼室１（図中央）の位置関係を
示す。
　なお，図中矢印は，ガスの流れる方向を示す(以下「上流」「下流」と
は，このガスの流れる方向を基準とする。)。
イ　図２　収熱水管内挿型燃焼室１の側面図
ウ　図３　収熱水管内挿型燃焼室１の平面図(図１のＡＡ断面)
　収熱水管内挿型燃焼室１を上部から見た水管群の詳細
エ図４水管群の千鳥配列を示す図面
(2)　符号の説明
１　収熱水管内挿型燃焼室
１Ａ燃焼反応部
２　収熱水管
２Ａ外側に配列される水管(外列水管)
２Ｂ内側に配列される水管(内列水管)
２Ｂａ横ヒレ付き水管
２Ｂｂスパイラル状ヒレ付き水管
３　　　ファン
４　　　バーナ
５　　　バーナヘッド
Ｐ　　　収熱水管のピッチ
Ｄ　　　収熱水管の直径
　２　構成及び作用
(1)　バーナ４
　被告物件１の図１左側にはバーナ４が設けられる。バーナ４においては，
ファン３から取り込まれた空気に燃料ガスを予め混合し，該混合ガスに点火して，
バーナヘッド５から，収熱水管内挿型燃焼室１に向けてバーナー火炎を噴射する。
(2)　収熱水管内挿型燃焼室１
ア　収熱水管内挿型燃焼室１においては，同室１の外側に配列される外列水
管２Ａ，内側に配列され全周が伝熱面積となる内列水管２Ｂとから構成される。
　収熱水管２は，図３のように千鳥目状に配列される。
　上記配列において，バーナヘッド５近傍には収熱水管２が除かれた空間
が形成されている。
イ　収熱水管２の直径Ｄは，６０．３㎜であり，収熱水管２のピッチＰ（水
管と隣り合う水管の中心間の距離)は８０㎜である。
ウ　収熱水管内挿型燃焼室１の内，バーナヘッド５から噴射されるバーナー
火炎によって形成される燃焼火炎が届く範囲(燃焼反応部１Ａ)よりも下流側(図３右
方向)にある内列水管２Ｂの一部には，横ヒレが形成された水管２Ｂａ，スパイラル
状ヒレが形成された水管２Ｂｂが配列される。
(3)　作用
　バーナヘッド５から，収熱水管内挿型燃焼室１に向けて噴射されたバーナ
ー火炎は，収熱水管内装型燃焼室１内の水管群に直接ぶっつけられる。　それによ
って，燃焼反応部１Ａに存在する水管群の水管壁面周辺の空間において燃焼火炎が
形成される。
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　以　上
図１図２図３水管郡の千鳥配列
第２　被告物件２
下記説明，構成及び作用を有する貫流式水管ボイラ
　１　説明
(1)　図面の説明
ア　図１　被告物件２本体の側面図
　　バーナ４(図左側)と収熱水管内挿型燃焼室１(図中央)の位置関係を示
す。
　なお，図中矢印は，ガスの流れる方向を示す(以下「上流」「下流」と
は，このガスの流れる方向を基準とする。)。
イ　図２　収熱水管内挿型燃焼室１の側面図
ウ　図３　収熱水管内挿型燃焼室１の平面図(図１のＡＡ断面)
収熱水管内挿型燃焼室1を上部から見た水管群の詳細
エ図４水管群の千鳥配列を示す図面
(2)　符号の説明
１　収熱水管内挿型燃焼室
１Ａ燃焼反応部
２　収熱水管
２Ａ外側に配列される水管(外列水管)
２Ｂ内側に配列される水管(内列水管)
２Ｂａ横ヒレ付き水管
２Ｂｂスパイラル状ヒレ付き水管
３　　　ファン
４　　　バーナ
５　　　バーナヘッド
Ｐ　　　収熱水管のピッチ
Ｄ　　　収熱水管の直径
２　構成及び作用
(1)　バーナ４
　被告物件２の図１左側にはバーナ４が設けられる。バーナ４においては，
ファン３から取り込まれた空気に燃料ガスを予め混合し，該混合ガスに点火して，
バーナヘッド５から，収熱水管内挿型燃焼室１に向けてバーナー火炎を噴射する。
(2)　収熱水管内挿型燃焼室１
ア　収熱水管内挿型燃焼室１においては，同室１の外側に配列される外列水
管２Ａと，内側に配列され全周が伝熱面積となる内列水管２Ｂとから構成される。
収熱水管２は，図３のように千鳥目状に配列される。
上記配列において，バーナヘッド５近傍には収熱水管２が除かれた空間
が形成されている。
また，燃焼反応部１Ａの下流側(図３右方向)の内列水管２Ｂが一部除去
されている。
イ　収熱水管２の直径Ｄは，６０．３㎜であり，収熱水管２のピッチＰ(水管
と隣り合う水管の中心間の距離)は８０㎜である。
ウ　収熱水管内挿型燃焼室１の内，バーナヘッド５から噴射されるバーナー
火炎によって形成される燃焼火炎が届く範囲(燃焼反応部１Ａ)よりも下流側(図３右
方向)にある内列水管２Ｂの一部には，横ヒレが形成された水管２Ｂａ，スパイラル
状ヒレが形成された水管２Ｂｂが配列される。
(3)　作用
　バーナヘッド５から，収熱水管内挿型燃焼室１に向けて噴射されたバーナ
ー火炎は，収熱水管内挿型燃焼室１内の水管群に直接ぶっつけられる。　それによ
って，燃焼反応部１Ａに存在する水管群の水管壁面周辺の空間において燃焼火炎が
形成される。
図１図２図３図４
被告物件説明（被告主張）
第１　被告物件１
　１　被告物件１の図面の説明
(1)　図１は，被告の製品である角型多管式貫流式ボイラー(被告物件１)の概略
側面図である。図中の矢印は燃焼ガスの流通方向を示している。
(2)　図２は，被告物件１において，燃焼ガス通路中の垂直水管を示す側面図で
ある。図２の左側が燃焼ガス通路の上流側，右側が下流側である。
(3)　図３は，被告物件１において，燃焼ガス通路中の水管配列を示す平面図で
ある。
(4)図４は，水管群の千鳥配列を示す図面である。
(5)　符号の説明
１　　　　　水管壁
１ａ　　　水管壁を構成する垂直水管
２　　　第１水管群
３　　　第２水管群
４　　　第３水管群
２ａ(Ｂ)　　第１水管群の垂直水管(裸管)
３ａ(Ｈ)　第２水管群の垂直水管(ヒレ付管)
３ａ(Ｂ)　第２水管群の垂直水管(裸管)
４ａ(Ｅ)　第３水管群の垂直水管(エロフィン管)
４ａ(Ｂ)　第３水管群の垂直水管(裸管)
５　予混合バーナ
６　フィン状部材
８　燃焼ガス出口
９　燃焼ガス通路
１０　上ヘッダ
１１　下ヘッダ
Ｐ１　燃焼ガスの流れに直交する方向のピッチ
Ｐ２　　燃焼ガスの流れ方向のピッチ
　２　被告物件１の構成
(1)　ボイラー角型缶体の外郭を形成する水管壁１，１
　約８０㎜間隔で配置した１２本の垂直水管１ａ・・・１ａは，隣り合う垂
直水管１ａ同士をフィン状部材６で連結して矩形状の一対の水管壁１，１を構成
し，この一対の水管壁１，１をほぼ平行に配置してボイラー角型缶体の外郭を形成
している。
(2)　上下のヘッダー１０，１１
　一対の水管壁１，１を構成する垂直水管１ａの上下端は，上下のヘッダ１
０，１１に連結されている。
(3)　予混合バーナ５
　一対の水管壁１，１の長手方向一端側には，予混合バーナ５が設けられ，
他端側には燃焼ガス出口８が設けられている。
(4)　燃焼ガス通路９
一対の水管壁１，１と上下のヘッダ１０，１１とにより画成され，予混合
バーナ５から燃焼ガス出口まで，燃焼ガスが実質上直線的に通過する燃焼ガス通路
９が形成されている。
(5)　燃焼ガス通路９に挿設された多数の垂直水管２ａ，３ａ，４ａ
燃焼ガス通路９のほぼ全域には，予混合バーナ５からの燃焼ガスの流通を
許容する間隔をもって，多数の垂直水管２ａ，３ａ，４ａが挿設され，各垂直水管
２ａ，３ａ，４ａの上下端は，上下のヘッダ１０，１１に連結されている。
(6)　水管群２，３，４の伝熱面密度
　燃焼ガス通路９には，予混合バーナ５から燃焼ガス出口８に向けて，伝熱
面密度の小なるものから大なるものの順に，第１水管群２，第２水管群３，第３水
管群４が配置され，第１水管群は２１本の裸管２ａ(Ｂ)，第２水管群は６本のヒレ
付管３ａ(Ｈ)及び３本の裸管３ａ(Ｂ)，第３水管群は２本のエロフィン管４ａ(Ｅ)
及び１本の裸管４ａ(Ｂ)で構成されている。
(7)　垂直水管２ａ，３ａ，４ａの千鳥配列
各垂直水管２ａ，３ａ，４ａの直径は，６０．３㎜であり，垂直水管同士
のピッチは，燃焼ガスの流れに直交する方向においてＰ１＝１２２㎜，燃焼ガスの
流れ方向においてＰ２＝４０㎜であり，各垂直水管２ａ，３ａ，４ａは千鳥状に配
列されている。
以上
図１図２図３図４
第２　被告物件２
　１　被告物件２の図面の説明
(1)　図１は，被告の製品である角型多管式貫流式ボイラー(被告物件２)の概略
側面図である。図中の矢印は燃焼ガスの流通方向を示している。
(2)　図２は，被告物件２において，燃焼ガス通路中の垂直水管を示す側面図で
ある。図２の左側が燃焼ガス通路の上流側，右側が下流側である。
(3)　図３は，被告物件２において，燃焼ガス通路中の水管配列を示す平面図で
ある。
(4)図４は，水管群の千鳥配列を示す図面である。
(5)　符号の説明
１　　　　　水管壁
１ａ　　　水管壁を構成する垂直水管
２　　　第１水管群
３　　　第２水管群
４　　　第３水管群
２ａ(Ｂ)　第１水管群の垂直水管(裸管)
３ａ(Ｈ)　第２水管群の垂直水管(ヒレ付管)
３ａ(Ｂ)　第２水管群の垂直水管(裸管)
４ａ(Ｅ)第３水管群の垂直水管(エロフィン管)
４ａ(Ｂ)　第３水管群の垂直水管(裸管)
５　予混合バーナ
６　フィン状部材
８　燃焼ガス出口
９　燃焼ガス通路
１０　上ヘッダ
１１　下ヘッダ
１２　抜管部
Ｐ１　燃焼ガスの流れに直交する方向のピッチ
Ｐ２　　燃焼ガスの流れ方向のピッチ
　２　被告物件２の構成
(1)　ボイラー角型缶体の外郭を形成する水管壁１，１
　約８０㎜間隔で配置した１２本の垂直水管１ａ・・・１ａは，隣り合う垂
直水管１ａ同士をフィン状部材６で連結して矩形状の一対の水管壁１，１を構成
し，この一対の水管壁１，１をほぼ平行に配置してボイラー角型缶体の外郭を形成
している。
(2)　上下のヘッダ１０，１１
　一対の水管壁１，１を構成する垂直水管１ａの上下端は，上下のヘッダ１
０，１１に連結されている。
(3)　予混合バーナ５
　一対の水管壁１，１の長手方向一端側には，予混合バーナ５が設けられ，
他端側には燃焼ガス出口８が設けられている。
(4)　燃焼ガス通路９
一対の水管壁１，１と上下のヘッダ１０，１１とにより画成され，予混合
バーナ５から燃焼ガス出口まで，燃焼ガスが実質上直線的に通過する燃焼ガス通路
９が形成されている。
(5)　燃焼ガス通路９に挿設された多数の垂直水管２ａ，３ａ，４ａ
燃焼ガス通路９のほぼ全域には，予混合バーナ５からの燃焼ガスの流通を
許容する間隔をもって，多数の垂直水管２ａ，３ａ，４ａが挿設され，各垂直水管
２ａ，３ａ，４ａの上下端は，上下のヘッダ１０，１１に連結されている。
(6)　水管群２，３，４の伝熱面密度
　燃焼ガス通路９には，予混合バーナ５から燃焼ガス出口８に向けて，伝熱
面密度の小なるものから大なるものの順に，第１水管群２，第２水管群３，第３水
管群４が配置され，第１水管群は１７本の裸管２ａ(Ｂ)，第２水管群は６本のヒレ
付管３ａ(Ｈ)及び３本の裸管３ａ(Ｂ)，第３水管群は２本のエロフィン管４ａ(Ｅ)
及び１本の裸管４ａ(Ｂ)で構成されている。
(7)抜管部１２
　第一水管群２では，裸管２ａを４本分除去して抜管部１２を形成してい
る。
(8)　垂直水管２ａ，３ａ，４ａの千鳥配列
各垂直水管２ａ，３ａ，４ａの直径は，６０．３㎜であり，垂直水管同士
のピッチは，燃焼ガスの流れに直交する方向においてＰ１＝１２２㎜，燃焼ガスの
流れ方向においてＰ２＝４０㎜であり，各垂直水管２ａ，３ａ，４ａは，抜管部１
２を除いて千鳥状に配列されている。
以上
図１図２図３図４

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