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平成２３年１１月２４日判決言渡同日原本領収裁判所書記官
平成２３年（行ケ）第１００４７号審決取消請求事件
口頭弁論終結日平成２３年１１月１０日
判決
原告ＪＦＥスチール株式会社
訴訟代理人弁理士杉村憲司
塚中哲雄
川原敬祐
被告新日本製鐵株式会社
訴訟代理人弁理士影山秀一
富田和夫
主文
特許庁が無効２０１０－８０００４５号事件について平成２３年１月６
日にした審決を取り消す。
訴訟費用は被告の負担とする。
事実及び理由
第１原告の求めた判決
主文同旨
第２事案の概要
原告は，被告の有する本件特許について無効審判請求をしたが，請求不成立の審
決を受けた。本件はその取消訴訟であり，争点は，新規性の有無，進歩性の有無及
び実施可能要件違反の有無である。
１特許庁における手続の経緯
被告は，平成１６年３月８日に，名称を「低鉄損一方向性電磁鋼板」とする発明
について特許出願をし，平成２１年７月１７日に，本件特許第４３４４２６４号と
して特許登録を受けた（請求項の数３）。
原告は，平成２２年３月１５日に，本件特許について無効審判請求をした（無効
２０１０－８０００４５号）。被告は，その手続中の平成２２年５月３１日付けで
訂正請求をしたところ，特許庁は，平成２３年１月６日，「訂正を認める。本件審
判の請求は，成り立たない。」との審決をし，その謄本は平成２３年１月１４日に
原告に送達された。
２本件発明の要旨
平成２２年５月３１日付け訂正による本件特許の請求項１～３（本件発明１～３）
は次のとおりである。
【請求項１】
鋼板表面に形成された引張残留応力と塑性歪からなる歪領域のうち，圧延方向の
前記引張残留応力の最大値が７０～１５０ＭＰａであり，かつ，前記塑性歪の圧延
方向の範囲が０．５ｍｍ以下であることを特徴とする低鉄損一方向性電磁鋼板。
【請求項２】
前記歪領域間の圧延方向の間隔が７．０ｍｍ以下であることを特徴とする請求項
１に記載の低鉄損一方向性電磁鋼板。
【請求項３】
前記歪領域は，鋼板の圧延方向に対して６０～１２０°の方向に連続的または所
定間隔で形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載の低鉄損一方向
性電磁鋼板。
３審判における原告主張の無効理由
(1)無効理由１（特許法２９条１項３号，同条２項）
本件発明１～３は，「材料５１巻７号（２００２年７月）７３０～７３５頁」
（甲１）に記載された発明であるか，甲１に記載された発明に基づいて，当業者が
容易に発明をすることができたものである。
(2)無効理由２（特許法２９条１項３号，同条２項）
本件発明１～３は，「鉄と鋼第６９年８号（１９８３年）８９５～９０２頁」
（甲２）に記載された発明であるか，甲２に記載された発明に基づいて，当業者が
容易に発明をすることができたものである。
(3)無効理由３（特許法３６条４項１号）
本件明細書には，本件発明１～３に係る低鉄損一方向性電磁鋼板の引張残留応力
の最大値や塑性歪の範囲に影響を及ぼし，その製造を行うために必要な条件である，
レーザの種類，レーザ波長，パルス周波数，パルス時間幅，パルスの持続時間，レ
ーザビームの強度分布の形状などのレーザ照射条件については何ら記載されておら
ず，これらの条件が，本件出願時の技術常識から明らかなものであるとはいえない。
本件発明１～３を充足するかどうかの確認には，煩雑な作業を必要とする単結晶
Ｘ線応力解析法やマイクロビッカース硬度計による測定を用いなければならず，当
業者に過度の負担を強いるものである。
また，レーザ照射対象鋼板は，一方向性電磁鋼板と記載されているのみで，具体
的にどのような組成の鋼板を用いれば，本件発明１～３に係る特性を実現すること
ができるのか不明であり，そのことは，本件出願時の技術常識でもない。
そうすると，本件明細書の記載は，本件発明１～３を当業者が実施することがで
きる程度に明確かつ十分な記載であるとはいえず，本件特許は，特許法３６条４項
１号の要件を満たしていない。
４審決の理由の要点
(1)平成２２年５月３１日付け訂正は，訂正要件を充足するので，訂正を認め
る。
(2)無効理由１について
ア甲１に記載された甲１発明，本件発明１と甲１発明との一致点及び相違
点は次のとおりである。
【甲１発明】
鋼板表面において，レーザスポット直径が０．１８ｍｍであるレーザを圧延方向
に対し垂直方向に０．３ｍｍ間隔にて照射し，レーザ照射した列の間隔は５ｍｍで
ある，方向性電磁鋼板であって，少なくともレーザ照射位置から圧延方向０．２５
ｍｍの範囲において，レーザ照射後応力除去焼なまし前，引張残留応力が生じてお
り，その範囲における圧延方向の引張残留応力の最大値は，単結晶Ｘ線応力測定法
により測定された，レーザ照射位置における１２０ＭＰａであり，また，レーザ照
射後応力除去焼なまし前，少なくともレーザ照射位置から圧延方向０．２５ｍｍの
位置までにおいて，２１１回折の回折線の半価幅が前記圧延方向０．２５ｍｍを超
えた位置における２１１回折の回折線の半価幅に対して大きくなっている，低鉄損
方向性電磁鋼板。
【一致点】
鋼板表面に形成された引張残留応力と塑性歪からなる歪領域を有し，前記歪領域
において，圧延方向の引張残留応力の最大値が１２０ＭＰａである，低鉄損一方向
性電磁鋼板。
【相違点】
引張残留応力と塑性歪からなる歪領域において，本件発明１は，塑性歪の圧延方
向の範囲が０．５ｍｍ以下であるのに対し，甲１発明は，レーザ照射後応力除去焼
なまし前，少なくともレーザ照射位置から圧延方向０．２５ｍｍの位置までにおい
て，２１１回折の回折線の半価幅が前記圧延方向０．２５ｍｍを超えた位置におけ
る２１１回折の回折線の半価幅に対して大きくなっているものの，塑性歪の圧延方
向の範囲が０．５ｍｍ以下であるか不明である点。
イ相違点について検討するに当たり，その前提となる本件発明１と甲１発
明の技術的思想の相違について検討する。
本件発明１は，従来法では，一方向性電磁鋼板表面に局部的な塑性歪領域（高転
位密度領域）を積極的に生成させることにより，磁区の芽を生成して磁区の細分化
を行なうことを技術的思想としていた点について，弾性歪である引張残留応力は，
一方向性電磁鋼板における圧延方向に向いた磁化容易軸方向の磁気異方性を高め，
磁区細分化を引き起こす作用により，鉄損の一部である渦電流損，特に異常渦電流
損を減少させる効果があるものの，塑性歪はピンニングサイトとして磁壁の移動を
妨げる作用により，鉄損の一部であるヒステリシス損を逆に増加させることを見出
し，これを解決すべき課題とし，一方向性電磁鋼板の鉄損をヒステリシス損と渦電
流損に分けて，鋼板表面に形成される塑性歪の領域を制限してヒステリシス損を低
減し，また，鋼板表面に適正な引張残留応力（弾性歪）を形成して渦電流損を低減
させ，従来の一方向性電磁鋼板に比べて大幅に鉄損を低減させることを技術的思想
とするものである。そして，歪領域において，圧延方向における引張残留応力の最
大値を７０～１５０ＭＰａに規定するとともに，塑性歪の圧延方向の範囲を０．５
ｍｍ以下に規定することにより，前記課題を解決したものである。
これに対し，甲１発明は，電磁鋼板の表面にレーザ照射を施すことで磁区を細分
化し鉄損を減少させることが可能であるものの，結晶粒内における局所的な残留歪
や残留応力分布の定量的な測定は困難であり，磁区細分化のメカニズムが解明され
ていない点について，単結晶Ｘ線応力測定法を，電磁鋼板の一結晶粒内におけるレ
ーザ照射位置近傍の残留応力分布測定に適用し，磁区細分化に及ぼすレーザ照射の
効果について検討を行うものであって，レーザ照射により導入された残留応力が磁
区細分化の主要因であることを確認し，これまで局所的に導入された塑性変形によ
り生じた弾性歪により，磁区が細分化されると報告されてきた点について，実験的
にこれを証明したものである。
そうすると，本件発明１と甲１発明とは，いずれも，弾性歪である引張残留応力
が，磁区の細分化を引き起こし，ひいては鉄損の減少をもたらすことを知見した点
において共通するものの，甲１発明は，レーザ照射による磁区の細分化の要因を実
験的に確認したにとどまるものであり，圧延方向における引張残留応力の最大値を
特定の範囲に規定し，かつ，塑性歪の圧延方向の範囲を規定することにより，鉄損
の低減を図るという本件発明１の発明特定事項を何ら有するものではないから，本
件発明１と甲１発明とは，その技術的思想において相違するものである。
ウ塑性歪の圧延方向の範囲について検討するに，本件発明１と甲１発明と
は，その前提となる塑性歪の測定法が異なる。すなわち，本件発明１は，レーザ照
射前後において，マイクロビッカース硬度を測定し，その前後における硬度上昇量
変化が５％以上の範囲を塑性歪の発生範囲と定めるものである。
これに対し，甲１発明は，塑性歪を含む不均一歪と残留応力の発生状況の関係を
確認するために，レーザ照射位置近傍の不均一歪の発生状況については回折線の半
価幅を用いるものであって，レーザ照射位置近傍において，応力除去焼なまし前後
の回折線の半価幅を測定し，「応力除去焼なまし前では，レーザ照射位置に近づく
ほど半価幅が大きくなり，不均一歪が大きいことを示して」おり，「応力除去焼な
まし後の半価幅については，測定位置に関わらずほぼ一定」であるとするものであ
る。そして，甲１のＦｉｇ．１０の記載によれば，レーザ照射後で応力除去焼なま
し前の回折線の半価幅は，レーザ照射位置では，約０．６１であり，レーザ照射位
置から０．２５ｍｍの位置では約０．４２であり，０．５ｍｍ以上の位置では約０．
４と一定である。また，レーザ照射後で応力除去焼なまし後の回折線の半価幅につ
いては，レーザ照射位置よりレーザ照射位置から２ｍｍまでの位置まで，約０．４
１～０．４４である。
ところで，鋼板表面の回折線の半価幅は，鋼板の表面硬度と相関があるから，本
件発明１及び甲１発明で用いる塑性歪の測定法は，いずれも，「鋼板表面における
塑性歪の形成による硬度変化」という同一の物理現象を測定する一般的な方法であ
り，硬度の測定法として対比が可能なものである。しかしながら，甲１のＦｉｇ．
１０の記載からみて，甲１発明におけるレーザ照射後で応力除去焼なまし後の回折
線の半価幅の値が，レーザ照射位置より２ｍｍの範囲まで仮にほぼ一定の約０．４
であって，レーザ照射前の半価幅と同等であり，これとレーザ照射後応力除去焼な
まし前の回折線の半価幅の値との変化量が，本件発明１におけるビッカース硬度の
上昇量に対応するとしても，甲１発明におけるレーザ照射位置や，当該位置から０．
２５ｍｍや０．５ｍｍ以上の位置における具体的な半価幅の上昇量が，本件発明１
における塑性歪の発生範囲を定める要件となるビッカース硬度の５％以上の上昇量
に対応するか否かは，回折線の半価幅の値とビッカース硬度の値との具体的な対応
が何ら示されていない甲１の記載からは，不明であるといわざるを得ない。
したがって，甲１発明における半価幅の変化量に基づいて，甲１発明における塑
性歪の範囲が，ビッカース硬度の５％以上の上昇量に対応して規定される本件発明
１における塑性歪の範囲と同等であるということはできない。
エこのように，本件発明１と甲１発明において，塑性歪の範囲を定めるた
めに用いた測定法が相違するため，それぞれの方法により求められる塑性歪の範囲
を直接対比することはできないが，念のため，甲１に記載されたＦｉｇ．１０から
読み取れる塑性歪の範囲を検討する。
甲１発明は，「レーザ照射後応力除去焼なまし前，少なくともレーザ照射位置か
ら圧延方向０．２５ｍｍの位置までにおいて，２１１回折の回折線の半価幅が前記
圧延方向０．２５ｍｍを超えた位置における２１１回折の回折線の半価幅に対して
大きくなっている」のに対し，レーザ照射位置から圧延方向０．５ｍｍの位置より
圧延方向２ｍｍまでの位置においては，前記半価幅は一定であるから，レーザ照射
位置から圧延方向０．２５ｍｍまでの位置においては，塑性変形が生じ，塑性歪が
発生しているものと認められる一方，レーザ照射位置から圧延方向０．５ｍｍ以上
の位置においては，塑性歪が発生していないものと認められる。そして，レーザ照
射位置の圧延方向の両側にこのような現象が生じることを考慮すれば，塑性歪は，
圧延方向１．０ｍｍ以上には，発生していないとはいえるものの，塑性歪の圧延方
向の範囲が０．５ｍｍ以下であるとまではいうことはできない。
オ本件発明１と甲１発明とは，レーザの種類，パルス当たりのエネルギー，
鋼板幅方向及び圧延方向の照射間隔，鋼板の圧延方向に対する照射方向については
一応一致するものの，前記圧延方向における引張残留応力の最大値や塑性歪の圧延
方向の範囲に影響を及ぼすと認める，その他のレーザ走査条件，すなわち，レーザ
スポット形状，レーザ波長，レーザパルス繰り返し周波数，パルス時間幅について
は，甲１には，具体的な記載はなく，したがって，甲１発明は，これらの条件につ
いては不明であるといえる。そうすると，前記塑性歪の圧延方向の範囲に影響を及
ぼすレーザ走査条件が不明である甲１発明が，本件発明１の所定の塑性歪の圧延方
向の範囲を満たしているとまではいえない。
カ本件発明１において得られる鉄損値は，発明特定事項ではないものの，
０．７０Ｗ／ｋｇ以下の鉄損値を達成するものであるところ，甲１には，鉄損値の
減少についての記載はあるが，具体的な鉄損値の記載がない。そうすると，甲１発
明は，奏する効果の点からみても，本件発明１と同一の一方向性電磁鋼板であると
まではいうことはできない。
キ以上のとおり，本件発明１は，その技術的思想の点，塑性歪の測定法の
点，実施例におけるレーザ走査条件，及び，鉄損値からみた効果の点のいずれにお
いても，甲１発明と一致するとまではいえないのであるから，前記相違点を実質的
なものでないとすることはできない。よって，本件発明１は，甲１発明であるとす
ることはできない。
ク甲１には，本件発明１の圧延方向における引張残留応力の最大値を特定
の範囲に規定し，かつ，塑性歪の圧延方向の範囲を規定することにより，鉄損の低
減を図るという技術的思想については記載されているとはいえないのであるから，
甲１発明において，レーザ走査条件を適宜調整して，本件発明１に係る圧延方向に
おける引張残留応力の最大値を所定の範囲内に維持したまま，塑性歪の圧延方向の
範囲を特定の数値範囲に規定することは当業者が容易になし得るものとすることは
できないし，また，０．７０Ｗ／ｋｇを下回る鉄損値の鋼板を得ることは容易にな
し得るものとすることはできない。したがって，本件発明１は，甲１発明に基いて
当業者が容易に発明をすることができたものでもない。
ケ本件発明２，３についても，本件発明１と同様の理由から，甲１発明で
あるということはできず，甲１発明に基づいて容易に発明することができたもので
もない。
(3)無効理由２について
ア甲２に記載された甲２発明，本件発明１と甲２発明との一致点及び相違
点は次のとおりである。
【甲２発明】
鋼板表面において，スポット直径が０．１５ｍｍであるレーザを圧延方向に対し
て直角方向にスポットの中心間間隔を０．３ｍｍとして走査させたレーザ走査線を
圧延方向に５ｍｍの間隔をもって設けることにより，レーザ照射部分及びその極く
近傍に限定されて塑性変形が発生し，レーザ走査線にはさまれた領域において圧延
方向に張力が発生している，低鉄損方向性珪素鋼板。
【一致点】
鋼板表面に形成された引張残留応力と塑性歪からなる歪領域を有する，低鉄損一
方向性電磁鋼板。
【相違点】
引張残留応力と塑性歪からなる歪領域において，本件発明１は，圧延方向の引張
残留応力の最大値が７０～１５０ＭＰａであり，かつ，塑性歪の圧延方向の範囲が
０．５ｍｍ以下であるのに対し，甲２発明は，圧延方向の引張残留応力の最大値が
不明であり，また，塑性歪の圧延方向の範囲が０．５ｍｍ以下であるか不明である
点。
イ本件発明１と甲２発明とは，いずれも鉄損の低減を図ることを目的とす
るものではあるものの，甲２発明は，特定の条件で行われたレーザ走査や張力絶縁
皮膜の付与によって鉄損が低減できることを単に確認したにすぎないものであり，
圧延方向における引張残留応力の最大値を特定の範囲に規定し，かつ，塑性歪の圧
延方向の範囲を規定することにより，鉄損の低減を図るという本件発明１の発明特
定事項を何ら有するものではないから，本件発明１と甲２発明とは，その技術的思
想において相違するものである。
ウ相違点についてみるに，甲２には，具体的に，圧延方向における引張残
留応力の最大値が７０～１５０ＭＰａの範囲の数値となることや，塑性歪の圧延方
向の範囲が０．５ｍｍ以下となることについては明示されておらず，これを示唆す
る記載も認められない。また，本件発明１と甲２発明とは，レーザの種類，レーザ
スポット形状，パルスあたりのエネルギー，鋼板幅方向及び圧延方向の照射間隔，
鋼板の圧延方向に対する照射方向については一応一致するものの，前記圧延方向に
おける引張残留応力の最大値や塑性歪の圧延方向の範囲に影響を及ぼすと認める，
その他のレーザ走査条件，すなわち，レーザ波長，レーザパルス繰り返し周波数，
パルス時間幅については，甲２には，具体的な記載はなく，したがって，甲２発明
は，これらの条件については不明であるといえる。そうすると，前記圧延方向にお
ける引張残留応力の最大値や塑性歪の圧延方向の範囲に影響を及ぼすレーザ走査条
件が不明である甲２発明が，本件発明１の所定の圧延方向における引張残留応力の
最大値及び所定の塑性歪の圧延方向の範囲を満たしているとまではいえない。
エ本件発明１において得られる鉄損値は，発明特定事項ではないものの，
０．７０Ｗ／ｋｇ以下であるところ，甲２に具体的に記載された鉄損値は，本件発
明１に対応する，張力絶縁被膜を設けていない方向性珪素鋼板のレーザ走査後にお
いて，最も低いものでも１．００Ｗ／ｋｇであり，本件発明１に比べて，０．３Ｗ
／ｋｇ以上も大きい点からみて，本件発明１と甲２発明とが同一の一方向性電磁鋼
板ということはできない。
オ以上のとおり，本件発明１は，その技術的思想の点，引張残留応力の最
大値を特定の範囲に規定するとともに塑性歪領域の範囲を規定した点，実施例にお
けるレーザ走査条件，及び，鉄損値からみた効果の点のいずれにおいても，甲２発
明と一致するとまではいえないのであるから，前記相違点を実質的なものではない
とすることはできず，本件発明１は甲２発明であるとすることはできない。
カ甲２には，本件発明１の圧延方向における引張残留応力の最大値を特定
の範囲に規定し，かつ，塑性歪の圧延方向の範囲を規定することにより，鉄損の低
減を図るという技術的思想については記載されているとはいえないのであるから，
甲２発明において，レーザ走査条件を適宜調整して，本件発明１に係る圧延方向に
おける引張残留応力の最大値を所定の範囲内に維持したまま，塑性歪の圧延方向の
範囲を特定の数値範囲に規定することは当業者が容易になし得るものとすることは
できないし，また，０．７０Ｗ／ｋｇを下回る鉄損値の鋼板を得ることは容易にな
し得るものとすることはできない。そうすると，本件発明１は，甲２発明に基いて
当業者が容易に発明をすることができたものでもない。
キ本件発明２，３についても，本件発明１と同様の理由から，甲２発明で
あるということはできず，甲２発明に基づいて容易に発明することができたもので
もない。
(4)無効理由３について
ア本件発明１～３は，歪領域において，圧延方向における引張残留応力の
最大値を７０～１５０ＭＰａに規定するとともに，塑性歪の圧延方向の範囲を０．
５ｍｍ以下に規定することにより，課題を解決したものであって，これらの条件を
満足するように，具体的には，実施例において示すように，一手法として，パルス
レーザ照射法を用い，その条件である，レーザ出力，レーザ照射スポット形状，レ
ーザ照射スポット間隔，レーザ走査線間隔（以上，本件明細書及び図面を参照），
レーザの種類，レーザ波長，パルス周波数，パルス時間幅（被告が本件出願時の拒
絶査定不服審判手続で提出した平成２１年６月１１日付け手続補正書（甲３）の参
考表１を参照）を具体的に設定，調整し，発明をなしたものと認められる。そして，
ここで定めた個々のレーザ条件自体は，格別新規なものではなく，一般的にレーザ
照射法を用いて磁区調整を行う際に普通に用いているレーザ装置において，前記規
定値を満足するよう，それぞれの照射条件について適宜調整を行えば，実施例で示
すように実験的に定め得るものであって，その実施例も十分に記載されているので
あるから，本件明細書の記載は，本件発明１～３を当業者が実施することができる
程度に明確かつ十分な記載ではないとまではいえない。
パルスの持続時間やレーザビームの強度分布の形状については，前記したレーザ
照射条件等が開示されていれば，前記規定値を満足するように調整可能なものと認
められる。
イ本件発明１～３を充足するかどうかの確認に煩雑な作業を必要とすると
しても，単にその作業が煩雑であるということをもって当業者が実施することがで
きないとすることはできない。
ウ一方向性電磁鋼板は，珪素を３．５質量％以下含有するものであって，
珪素を３．０質量％含有するものが一般的であることが技術常識であるといえる。
本件発明１～３のように，その発明特定事項である，特定の特性や性質，あるいは
製造方法が電磁鋼板全般に共通した効果をもたらすものの場合には，珪素を含めて
成分組成の規定を行わないことは，電磁鋼板の分野において，普通に行われている
ことである。したがって，一方向性電磁鋼板の成分組成が明示的に記載されていな
いことのみをもって，本件明細書の記載は，本件発明１～３を当業者が実施するこ
とができる程度に明確かつ十分な記載ではないとまではいえない。
エ以上のとおりであるから，本件明細書の記載は，本件発明１～３を当業
者が実施することができる程度に明確かつ十分な記載ではないとまではいえない。
第３原告主張の審決取消事由
１取消事由１（甲１発明の認定の誤り）
(1)審決は，甲１のＦｉｇ．１０の記載内容について，「応力除去焼なまし前
の半価幅は，黒丸●にて表示され，Ｘ＝０．５，１，２ｍｍの三点ではほぼ０．４
の一定値を示し，Ｘ＝０．２５ｍｍでは，約０．４２，Ｘ＝０ｍｍ，すなわち，レ
ーザ照射位置では，約０．６１を示すことが図示され，また，応力除去焼なまし後
の半価幅は，白丸○にて表示され，Ｘ＝０，０．２５，０．５，１，２ｍｍでは，
約０．４１～０．４４であり，また，Ｘ＝０．２５，０．５，１，２の４点では，
応力除去焼なまし前の０．４を上回って図示されている。また，上記黒丸●及び白
丸○に重ねてそれぞれのエラーバンドが図示されている。」（１１頁３行～１２行）
と認定する。
しかしながら，審決の認定は，応力除去焼なまし前の黒丸●については５つの測
定点についてそれぞれ具体的な半価幅の値を認定しながら，応力除去焼なまし後の
白丸○については約０．４１～０．４４と一括りにしている。また，甲１のＦｉｇ．
１０においては，応力除去焼なましが行われると，塑性歪が解消されて，塑性歪が
生じていた箇所では半価幅の値が減少するのであるから，甲１発明における塑性歪
が生じている範囲を認定し，本件発明１と対比するためには，半価幅の値の減少に
ついて認定すべきであるのに，審決は，その点を認定していない。したがって，審
決の上記認定の「また」以降の部分は，「また，応力除去焼なまし後の半価幅は，
白丸○にて表示され，Ｘ＝０ｍｍで約０．４４，Ｘ＝０．２５ｍｍで約０．４３，
Ｘ＝０．５ｍｍで約０．４１，Ｘ＝１ｍｍで約０．４３，Ｘ＝２ｍｍで約０．４１
であり，このことから，Ｘ＝０ｍｍの位置では，応力除去焼なまし後には応力除去
焼なまし前に比べて半価幅の値が減少しているものの，Ｘ＝０．２５，０．５，１，
２の４点では，応力除去焼なまし後に応力除去焼なまし前と比べて半価幅の値が減
少していないことが図示されている。」と認定されるべきであった。
このような認定の誤りは，甲１発明の認定，本件発明との対比を通じて，審決の
結論に影響を与えるものである。
(2)審決は，甲１発明を認定する前提として，甲１のＦｉｇ．１０に，「応力
除去焼なまし前において，２１１回折の回折線の半価幅が，少なくともレーザ照射
位置から圧延方向０．２５ｍｍの位置において，圧延方向０．２５ｍｍを超えた位
置よりも大きくなっていることが図示…されている」（１６頁２８行～３１行）と
認定し，これに伴い，甲１発明について，「レーザ照射後応力除去焼なまし前，少
なくともレーザ照射位置から圧延方向０．２５ｍｍの位置までにおいて，２１１回
折の回折線の半価幅が前記圧延方向０．２５ｍｍを超えた位置における２１１回折
の回折線の半価幅に対して大きくなっている」（１７頁８行～１１行）と認定する。
しかしながら，甲１には，応力除去焼なまし前の測定では塑性歪が生じている位
置の半価幅が大きくなっており，一方，応力除去焼なまし後では塑性歪が緩和され
る結果，測定位置に関わらず半価幅はほぼ一定となることから，塑性歪の有無は応
力除去焼なまし前後における半価幅の変化で決定することができることが記載され
ている。そして，甲１のＦｉｇ．１０におけるＸ＝０．２５の位置では，応力除去
焼なまし後に応力除去焼なまし前と比べて半価幅の値が減少していないから，応力
除去焼なまし前に塑性歪は発生していない。
また，甲１のＦｉｇ．１０における応力除去焼なまし後の白丸○については約０．
４１～０．４４の範囲でばらつきがあり，この程度のばらつきは誤差と考えるべき
である。そうすると，応力除去焼なまし前のＸ＝０．２５ｍｍの半価幅が，Ｘ＝０．
５，１，２ｍｍの半価幅よりも０．０２大きいとしても，上記の誤差を勘案すると，
半価幅が大きいとはいえない。
なお，甲１には，応力除去焼なまし後に不均一歪が「緩和された」との表現が用
いられているが，応力除去焼なましに関する技術常識からすると，甲１で行われた
応力除去焼なましの温度・時間等の条件は，内部応力を解消させるものであるし，
甲１には，「解消された」との記載はなく，「緩和された」の表現を「解消された」
と対比して用いているものではないから，当業者は，「緩和された」との記載が「解
消された」ことを意味すると理解するものである。
以上のとおり，審決の上記認定は誤りである。
２取消事由２（本件発明１と甲１発明との相違点の認定誤り）
審決は，本件発明１と甲１発明との相違点について，「甲１発明は，レーザ照射
後応力除去焼なまし前，少なくともレーザ照射位置から圧延方向０．２５ｍｍの位
置までにおいて，２１１回折の回折線の半価幅が前記圧延方向０．２５ｍｍを超え
た位置における２１１回折の回折線の半価幅に対して大きくなっているものの，塑
性歪の圧延方向の範囲が０．５ｍｍ以下であるか不明である」（１８頁２１行～２
６行）と認定する。
しかしながら，取消事由１で主張したとおり，甲１発明については，レーザ照射
位置から０．２５ｍｍの位置において塑性歪は発生していない。レーザ照射位置を
中心として圧延方向の前後に０．２５ｍｍの位置をとると，圧延方向０．５ｍｍの
範囲と等しくなるから，甲１発明においても，圧延方向０．５ｍｍの範囲において
塑性歪は発生していないのであって，審決の上記認定は誤りである。
３取消事由３（本件発明１と甲１発明との相違点の判断の誤り）
(1)審決は，本件発明１の塑性歪の測定方法について，「レーザ照射前後にお
いて，マイクロビッカース硬度を測定し，その前後における硬度上昇量変化が５％
以上の範囲を塑性歪の発生範囲と定めるものである。」と認定した上で，本件発明
１と甲１発明とは塑性歪の測定方法が異なるとした。
しかしながら，本件発明１においては，請求項に「塑性歪の圧延方向の範囲」の
測定方法を限定する記載はなく，また，本件明細書の記載を参酌しても，「…本発
明において前記鋼板表面に形成された塑性歪の圧延方向の範囲（最大長さ）は，例
えばマイクロビッカース硬度計を用いて鋼板表面の硬さを測定し，加工硬化による
硬度上昇量が５％以上の範囲を塑性歪の範囲と定義し，その塑性歪の圧延方向の範
囲（最大長さ）から求められる。」（段落【００２３】）とあるように，マイクロ
ビッカース硬度を測定する方法は一例を示したものである。したがって，測定方法
については，本件出願時の技術常識に基づいて解釈されるべきものである。そして，
本件出願時には，塑性歪の圧延方向の範囲の測定方法としては，マイクロビッカー
ス硬度を測定し，その前後における硬度上昇量変化による測定方法が唯一の測定方
法ではなく，２１１回折の回折線の半価幅の応力除去焼きなまし前後の変化から測
定する方法も使われていた。したがって，本件発明１と甲１発明とで測定方法に差
異はない。
(2)審決は，甲１に記載されたＦｉｇ．１０から読み取れる塑性歪の範囲につ
いて，「レーザ照射位置から圧延方向０．２５ｍｍまでの位置においては，塑性変
形が生じ，塑性歪が発生しているものと認められる一方，レーザ照射位置から圧延
方向０．５ｍｍ以上の位置においては，塑性歪が発生していないものと認められる。
そして，レーザ照射位置の圧延方向の両側にこのような現象が生じることを考慮す
れば，塑性歪は，圧延方向１．０ｍｍ以上には，発生していないとはいえるものの，
塑性歪の圧延方向の範囲が０．５ｍｍ以下であるとまではいうことはできない。」
（２２頁２８行～３５行）と認定するが，取消事由１，２で主張したとおり，誤り
である。
(3)審決は，「前記圧延方向における引張残留応力の最大値や塑性歪の圧延方
向の範囲に影響を及ぼすと認める，その他のレーザ走査条件，すなわち，レーザス
ポット形状，レーザ波長，レーザパルス繰り返し周波数，パルス時間幅については，
甲１には，具体的な記載はなく，したがって，甲１発明は，これらの条件について
は不明であるといえる。そうすると，前記塑性歪の圧延方向の範囲に影響を及ぼす
レーザ走査条件が不明である甲１発明が，本件発明１の所定の塑性歪の圧延方向の
範囲を満たしているとまではいえない。」（２３頁１６行～２４行）と判断する。
しかしながら，レーザスポット形状，レーザ波長，レーザパルス繰り返し周波数，
パルス時間幅については，本件明細書にも記載されていないのであって，甲１に記
載がないことは，甲１発明が本件発明１の塑性歪の圧延方向の範囲を満たしていな
い理由にはならない。
(4)審決は，甲１発明について，鉄損値の記載がないことをもって「甲１発明
は，奏する効果の点からみても，本件発明１と同一の一方向性電磁鋼板であるとま
ではいうことはできない。」（２３頁３２行～３３行）と判断する。
しかしながら，本件発明１は，鉄損値を発明特定事項とするものではなく，甲１
に鉄損値が記載されていないことは，本件発明１と甲１発明の同一性を否定する理
由になり得ない。
４取消事由４（本件発明１と甲２発明との相違点の認定誤り）
審決は，本件発明１と甲２発明との相違点について，甲２発明は「塑性歪の圧延
方向の範囲が０．５ｍｍ以下であるか不明である」と認定する。
しかしながら，審決が認定した甲２発明からすると，甲２発明は「塑性歪の圧延
方向の範囲がレーザ照射部分およびその極く近傍に限定されている」と認定される
べきであり，審決の認定は誤りである。
５取消事由５（本件発明１と甲２発明との相違点の判断の誤り）
(1)審決は，甲１発明に関する取消事由３(3)と同様に，甲２発明についても，
レーザスポット形状等のレーザ走査条件に関する具体的な記載がないことを指摘
し，それ故に，本件発明１の所定の塑性歪の圧延方向の範囲を満たしているとまで
はいえないと判断する。しかしながら，取消事由３(3)と同様の理由から，審決の判
断は誤りである。
(2)塑性歪の圧延方向の範囲は，本件発明１では０．５ｍｍ以下であるのに対
し，甲２発明では，レーザ照射部分およびその極く近傍に限定されている点で一応
相違する。
しかしながら，甲２発明では，レーザ照射のスポット直径が０．１５ｍｍであり，
塑性歪の圧延方向の範囲は，レーザ照射部分およびその極く近傍に限定されている。
そして，「レーザ照射部分およびその極く近傍」とは，レーザ照射のスポット直径
を僅かに超える範囲であるから，レーザ照射のスポット直径の３倍以上である，「０．
５ｍｍ」以下の範囲であることは明らかである。
したがって，「甲２発明が，本件発明１の所定の塑性歪の圧延方向の範囲を満た
しているとまではいえない」との判断は誤りである。
(3)審決は，甲２発明について，鉄損値の数値が本件発明１とは異なることを
もって，本件発明１との同一性を否定する。しかしながら，本件発明１は，鉄損値
を発明特定事項とするものではないから，この点を理由に同一性を否定した審決の
判断は誤りである。
６取消事由６（本件発明２及び３と甲１発明又は甲２発明との対比・判断の誤
り）
(1)本件発明２及び３のうち，本件発明１と同じ構成については，取消事由１
～５のとおり，審決の判断は誤りである。
(2)本件発明２は，本件発明１の構成に，「前記歪領域間の圧延方向の間隔が
７．０ｍｍ以下であること」の構成を付加したものである。
甲１の７３２頁左欄３３行及び甲２の８９９頁右欄２８行には，レーザ照射した
列の間隔が５ｍｍであることが記載されている。歪領域間の圧延方向の間隔は，レ
ーザ照射した列の間隔以下であるため，歪領域間の圧延方向の間隔は最大でも５ｍ
ｍである。
したがって，本件発明２は，甲１発明及び甲２発明と同一である。
(3)本件発明３は，本件発明１又は２の構成に，「前記歪領域は，鋼板の圧延
方向に対して６０～１２０°の方向に連続的または所定間隔で形成されているこ
と」との構成を付加したものである。
甲１の７３２頁左欄３０行～３１行には，圧延方向に垂直に０．３ｍｍ間隔でレ
ーザ照射したことが記載されており，歪領域は，鋼板の圧延方向に対して９０°の
方向に形成されている。また，甲２の８９９頁右欄５～６行及びＦｉｇ．８には，
圧延方向に直角方向にレーザ照射したことが記載されており，歪領域は，鋼板の圧
延方向に対して９０°の方向に形成されている。
したがって，本件発明３は，甲１発明及び甲２発明と同一である。
７取消事由７（特許法３６条４項１号に関する判断の誤り）
審決は，レーザの種類，レーザ波長，パルス周波数，パルス時間幅が記載されて
いる甲３の参考表１を参照した上で，規定値を満足するよう，それぞれの照射条件
について適宜調整を行えば，実施例で示すように実験的に定め得るから，本件発明
１は実施可能である旨判断する。
しかしながら，レーザの種類等が記載されている甲３の参考表１は，本件出願後
に提出されたものであり，この参考表をもって，本件明細書の記載が実施可能要件
を満たさないとの不備を補うことはできない。
また，たとえ，個々のレーザ条件自体は格別新規なものではないとしても，無数
あるそれらの組み合わせの中から，規定値を満足するような特定の組み合わせを選
択することは困難な場合も多いのであるから，個々のレーザ条件自体は格別新規な
ものではないことを理由として，規定値を満足するようなレーザ条件の組み合わせ
を選択することは当業者が容易にすることができるとすることはできない。
審決は，「本件発明を充足するかの確認…の作業が煩雑であるということをもっ
て当業者が実施することができないとすることはできない。」と判断するが，本件
発明を実施するためには，多数の実験を繰り返すことが必要となるのであるから，
その実験（作業）に過度の負担があれば，実施可能要件を満たさないことは明らか
である。
一方向性電磁鋼板の組成が記載されていないことについて，審決は，珪素を含め
て成分組成の規定を行わないことは，電磁鋼板の分野において，普通に行われてい
ることであるから，一方向性電磁鋼板の成分組成が明示的に記載されていないから
といって，実施可能要件を満たさないとはいえないとするが，一方向性電磁鋼板の
成分組成が記載されていなくても，実施可能要件を満たすと判断する正当な理由が
記載されておらず，理由不備である。
第４被告の反論
１取消事由１に対し
(1)審決は，甲１のＦｉｇ．１０に関して，応力除去焼なまし後の白丸○にて
示される５つの測定点の具体的な半価幅を数値として記載していないが，これは，
本件発明についての無効理由の有無を判断する上では，特段必要とされない事項で
あったから記載しなかったもので，甲１の認定の誤りには当たらない。約０．４１
～０．４４と一括りにした数値範囲についても，Ｆｉｇ．１０から十分に読み取れ
る数値範囲であるから，これが誤りであるとはいえない。
原告は，審決が，半価幅の値の減少について認定していないと主張する。しかし
ながら，審決は，応力除去焼なまし前後の半価幅を認定した上で，応力除去焼なま
し後の半価幅は，「Ｘ＝０．２５，０．５，１，２ｍｍの４点では，応力除去焼な
まし前の０．４を上回って図示されている。」と認定している，すなわち，応力除
去焼なましを行った結果としての半価幅の変化（減少及び増加）が認定されている
のであって，審決に誤りはない。
(2)甲１には，「…応力除去焼なまし後の半価幅については，測定位置に関わ
らずほぼ一定であり，レーザ照射位置近傍に生じていた不均一歪が緩和されたこと
が確認できる。」と記載されているのみであり，「不均一歪が解消されたことが確
認できる。」と記載されているわけではない。そうすると，「不均一歪が緩和され
た」圧延方向の範囲とは，あくまでも，不均一歪の程度が低減された圧延方向の範
囲にすぎないから，応力除去焼なまし後の半価幅の値が減少していないとしても，
これにより応力除去焼なまし前に塑性歪が発生していないとはいえない。加えて，
上記(1)のとおり，Ｘ＝０．２５，０．５，１，２ｍｍの４点では，応力除去焼なま
し後の半価幅は，応力除去焼なまし前の半価幅より減少していないというにとどま
らず，むしろ大きくなっており，このような現象が何故生じるのか，また，これに
よる塑性歪の圧延方向の範囲への影響があるのか無いのか，明確な説明がなされな
い限り，塑性歪の圧延方向の範囲を特定することはできない。
２取消事由２に対し
取消事由１に対して反論したのと同様に，審決の相違点認定に誤りはない。
３取消事由３に対し
(1)塑性歪の圧延方向の範囲の測定方法について，原告が主張する「２１１回
折の回折線の半価幅の応力除去焼きなまし前後の変化による測定方法」は，本件出
願前の技術常識であったとはいえない。
そもそも，本件明細書の段落【００２３】の記載は，換言すると，「本発明にお
いて前記鋼板表面に形成された塑性歪の圧延方向の範囲（最大長さ）は，鋼板表面
の硬さを測定し，加工硬化による硬度上昇量が５％以上の範囲を塑性歪の範囲と定
義し，その塑性歪の圧延方向の範囲（最大長さ）から求められる。そして，鋼板表
面の硬さ測定は，例えばマイクロビッカース硬度計を用いて行うことができる。」
という意味内容である。
したがって，審決が，本件発明１における塑性歪の圧延方向の測定について，「レ
ーザ照射前後において，マイクロビッカース硬度を測定し，その前後における硬度
上昇量変化が５％以上の範囲を塑性歪の発生範囲」と定めたものと認定したことに
誤りはない。
(2)甲１のＦｉｇ．１０から読み取れる塑性歪の範囲の認定については，取消
事由１に対して反論したのと同様に，審決の判断に誤りはない。
(3)レーザ走査条件に関する審決の判断は，塑性歪の測定方法や発生範囲につ
いて，甲１発明が，本件発明１の所定の塑性歪の圧延方向の範囲を満たしていると
いえないなどとする判断を前提として，甲１に記載されているレーザ走査条件に関
する記載を参酌したとしても，上記判断を覆すことができる根拠は見出し得ないと
いうことを示したもので，レーザ走査条件に関する審決の判断に誤りはない。
(4)鉄損値についても，レーザ走査条件の場合と同様，審決は，念のために，
鉄損値の観点からも，甲１発明と本件発明１との異同を検討し，甲１発明が，本件
発明１で規定する塑性歪の圧延方向の範囲を満たしているといえないという判断を
覆すことはできないとの趣旨を述べたものであるから，審決の判断に誤りはない。
４取消事由４に対し
審決は，本件発明１と甲２発明との相違点として，甲２発明では「塑性歪の圧延
方向の範囲が０．５ｍｍ以下であるか不明である点。」を認定しているが，これは，
「塑性歪の圧延方向の範囲がレーザ照射部分およびその極く近傍に限定されている
のみであって，０．５ｍｍ以下であるか不明である点。」という認定を単に省略し
て記載したにすぎない。現に，審決は，相違点の判断において，甲２発明の「レー
ザ照射部分およびその極く近傍」が，本件発明１でいう０．５ｍｍ以下の範囲に該
当するか否かを判断しているのであって，審決の相違点認定に実質的な誤りはない。
５取消事由５に対し
(1)審決は，甲２には，圧延方向における引張残留応力の最大値が７０～１５
０ＭＰａの範囲の数値となること，また，塑性歪の圧延方向の範囲が０．５ｍｍ以
下であることの開示がないことを判断した上で，念のために，レーザ走査条件とい
う他の観点からも判断を加えたものであって，審決の判断に誤りはない。
(2)原告は，「レーザ照射部分およびその極く近傍とは，０．５ｍｍ以下の範
囲であることは明らかである。」と主張するが，何らの根拠もない原告独自の見解
であるにすぎない。
(3)鉄損値についても，上記(1)と同様に，他の事項について判断した上で，
念のため鉄損値の観点からも検討を加えたもので，審決の判断に誤りはない。
６取消事由６に対し
本件発明２及び３は，本件発明１の構成をすべて含むものであるから，本件発明
１について取消事由１～５で主張したのと同様に，本件発明２及び３は，甲１発明
又は甲２発明と同一であるとはいえない。
７取消事由７に対し
審決は，甲３の参考表１によって，実施可能要件が充足されるようになったと判
断しているのではない。この参考表１は，本件出願の際の拒絶査定不服審判におい
て提出された手続補正書（方式）の添付資料であり，審査段階の拒絶理由通知書で
引用された特開昭６１－２３５５１１号公報と本件発明とのレーザ照射条件の違い
を明らかにするために提出した対比表であって，これによって，実施可能要件の不
備を補おうとするものではない。
原告は，レーザ条件の組み合わせの選択の困難性を主張するが，本件明細書には，
レーザ照射条件のうちの少なくとも，レーザ出力，レーザ照射スポット形状，レー
ザ照射スポット間隔，レーザ走査線間隔については開示されており，しかも，圧延
方向の引張残留応力の最大値，また，塑性歪の圧延方向の範囲について，その目標
値が分かっているのであるから，この目標値を得るべく，より具体的な条件（例え
ば，甲３の参考表１に示されるような条件）を設定，調整することにより本件発明
の表面構造を得ることは，当業者にとって格別困難なことではない。
また，本件発明１～３は，電磁鋼板の表面構造を特定することによって特性の改
善を図っているのであるから，電磁鋼板の分野に携わる当業者にとっては，本件明
細書に電磁鋼板の成分組成が限定されていなくても，本件発明１～３を実施するこ
とができる程度に明確かつ十分な記載があるといえる。
第５当裁判所の判断
１本件発明１～３について
平成２２年５月３１日付け訂正による本件明細書及び図面（甲１１，１４，１５）
によれば，本件発明１～３について，次のとおり認められる。
本件発明１～３は，トランスの鉄心などに利用される低鉄損一方向性電磁鋼板に
関するものである（段落【０００１】）。一方向性電磁鋼板における鉄損は，一般
にヒステリシス損と渦電流損に大きく分けられるところ，従来技術では，ヒステリ
シス損低減のための結晶方位制御手法には限界があることから，渦電流損低減を目
的として，一方向性鋼板表面にレーザを照射する等の方法により，鋼板表面に塑性
歪領域を生成させ，磁区の芽を発生させて磁区の細分化を行なうことで，鉄損を低
減する方法が提案されていたが，この方法による鉄損は０．８０～０．７８Ｗ／ｋ
ｇ程度が限界であり，他方，鋼板表面に張力皮膜をコーティングすることにより弾
性歪を付与することで鉄損を低下させる方法も提案されているが，この方法による
鉄損も１．０３Ｗ／ｋｇ程度であった（段落【０００３】～【０００７】）。
このように，従来技術の一方向性電磁鋼板表面に塑性歪又は弾性歪を付与する方
法により達成される鉄損値の向上効果には限界があったことから，本件発明１～３
は，一方向性電磁鋼板の鉄損をヒステリシス損と渦電流損に分けて，それぞれの観
点から塑性歪と弾性歪を適正な条件に制御することにより，従来に比べて鉄損に優
れた低鉄損一方向性電磁鋼板を提供することを目的とするもので（段落【０００
９】），本件発明１の構成によって，鉄損値が０．７０Ｗ／ｋｇ以下の一方向性電
磁鋼板を得ることができ（段落【００２２】，【００２４】），また，安定して鉄
損を低減するためには，本件発明１の構成に加えて，本件発明２，３の構成を満た
すことが好ましいことを確認したというものである（段落【００２４】～【００２
９】）。
２取消事由１～３（甲１発明の認定の当否，本件発明１と甲１発明との相違点
認定の当否，相違点に関する判断の当否）について
原告の取消事由１～３における主張は，要するに，審決が，甲１発明について，
レーザ照射位置から０．２５ｍｍの位置（レーザ照射位置を中心として，圧延方向
の前後にそれぞれ０．２５ｍｍの位置をとると，その範囲内は，本件発明１におけ
る圧延方向の範囲０．５ｍｍ以下という範囲と同じになる。）において塑性歪・不
均一歪が発生していると認定したことは誤りであり，これに伴い，その点を相違点
として認定し，相違点の判断においてもその点が実質的な相違点であると判断した
ことは誤りであるというものであるので，以下でまとめて検討する。
(1)「材料５１巻７号（２００２年７月）７３０～７３５頁」（甲１）には，
電磁鋼板にレーザ照射した場合の残留応力の発生等に関して，次の記載がある。
「１緒言
鉄に合金元素として珪素を加えたり，結晶方位や磁区の幅をコントロールしたりす
ることで，磁気的な性質を改良した鉄板のことを電磁鋼板といい，発電機，変圧器，
モータ等の鉄心として使用されている。…本研究では，著者らが，これまでに開発し
てきた単結晶Ｘ線応力測定法を，電磁鋼板の一結晶粒内におけるレーザ照射位置近傍
の残留応力分布測定に適用し，磁区細分化機構解明の第一段階として，レーザ照射に
よる磁区細分化の主要因を検討した。」（７３０頁左欄１行～右欄１７行）
「４実験方法
レーザ照射により導入された残留応力が，磁区の細分化に及ぼす影響を検討するた
めに，レーザ照射後，応力除去焼なまし前後における磁区観察，レーザスポット近傍
の表面観察および形状測定，さらに残留応力分布測定を行った。以降に示す応力除去
焼なましの全ては，水素雰囲気中，８００℃，２時間の条件で行った。
４・１供試材および試験片
結晶粒径が２０ｍｍ程度で，板厚０．２３ｍｍの３％Ｓｉ鉄の鋼帯より，試験片内
に一結晶粒のみを含む１５ｍｍ×１５ｍｍの試験片を切り出し（Ｆｉｇ．４），応力
除去焼なましを行った。次に，磁区の細分化を目的とし，室温大気中において，圧延
方向に対し垂直方向に，３．３ｍＪ／PulseのＹＡＧレーザを０．３ｍｍ間隔で試験片
表面に照射した。レーザスポットサイズは，直径約０．１８ｍｍである。また，レー
ザ照射した列の間隔は５ｍｍである。」（７３２頁左欄１８行～３３行）
「５・３・２レーザ照射位置近傍の半価幅変化
回折線の半価幅は，不均一歪のレベルを示すパラメータであり，その値が大きいほ
ど，不均一歪が大きいといえる。また，塑性歪の増大に伴って，半価幅が増大するこ
とも知られている。レーザ照射位置近傍における応力除去焼なまし前後の半価幅変化
をＦｉｇ．１０に示す。プロットは，各測定位置における，全回折面の３回測定の平
均半価幅を示しており，エラーバンドはばらつき範囲を示している。応力除去焼なま
し前では，レーザ照射位置に近づくほど半価幅が大きくなり，不均一歪が大きいこと
を示している。これは，レーザ照射に伴う衝撃波により生じた塑性変形や，溶融・冷
却・収縮によるレーザスポット近傍における局所的塑性歪の発生を示していると考え
られる。これら不均一歪は，残留応力発生の要因になると考えられる。一方，応力除
去焼きなまし後の半価幅については，測定位置に関わらずほぼ一定であり，レーザ照
射位置近傍に生じていた不均一歪が緩和されたことが確認できる。」（７３３頁右欄
１２行～７３４頁左欄８行）
「一方，応力除去焼なまし後のレーザ照射位置近傍の残留応力分布は，Ｆｉｇ．１１
（ｂ）に示すように，全ての応力成分において，ほぼ－１０～５０ＭＰａの範囲のバ
ンド内に含まれており，応力除去焼なましにより，残留応力が緩和したことが確認で
きる。」（７３４頁右欄８行～１２行）
「以上に示した結果のように，応力除去焼なましにより，レーザ照射位置近傍におい
て生じていた引張残留応力は緩和され，また，レーザ照射により細分化していた磁区
は，レーザ照射前の磁区幅に戻った。したがって，レーザ照射により導入された残留
応力が，磁区細分化に寄与していることは明らかである。これまで，局所的に導入さ
れた塑性変形により生じた弾性歪場により，磁区が細分化すると報告されてきたが，
本研究により，それを実験的に証明したことになる。」（７３４頁右欄１３行～７３
５頁左欄２行）
(2)上記記載及び甲１のＦｉｇ．１０の記載によれば，甲１発明においては，
レーザ照射に伴う衝撃波により生じた塑性変形や，溶融・冷却・収縮によるレーザ
スポット近傍における局所的塑性歪により不均一歪が生じ，それに起因して残留応
力が生じることが開示されており，少なくとも不均一歪が生じていない部分では，
塑性歪も生じていないものと認められる。また，上記記載によれば，応力除去焼な
まし後には，測定位置にかかわらず半価幅がほぼ一定である，すなわち，レーザ照
射位置近傍とそれ以外の場所とで半価幅の差がなくなっており，かつ，磁区幅がレ
ーザ照射前の状態に戻っているというのであるから，不均一歪や残留応力は解消さ
れているものと認めるのが相当であり，これらが「緩和された」との甲１の記載も，
「解消された」という趣旨の記載であると認められる。
そして，甲１のＦｉｇ．１０のとおり，不均一歪のレベルを示すパラメータであ
る半価幅の値は，レーザ照射位置から０，０．２５，０．５，１，２ｍｍの各位置
において，応力除去焼なまし前は，それぞれ約０．６１，約０．４２，約０．４０，
約０．４０，約０．４０であるのに対し，応力除去焼なまし後は，約０．４１～０．
４３であるところ，上記(1)のとおり，甲１において，応力除去焼なまし後の半価幅
の値がほぼ一定であると記載され，審決もこれと同様の認定をしているように，甲
１のＦｉｇ．１０における半価幅の値として，０．４３と０．４１との差（０．０
２程度の差）は，誤差の範囲内であり，有意の差ではないというべきである。そう
であれば，応力除去焼なまし前のレーザ照射位置から０．２５ｍｍの位置における
半価幅の値０．４２も，それ以上離れた０．５，１，２ｍｍの位置における半価幅
の値０．４０と比べてわずか０．０２の差しかないから，有意の差はないというべ
きであり，さらに，上記の半価幅の値０．４２は，不均一歪が解消された状態であ
る応力除去焼なまし後の半価幅の値である０．４１～０．４３の範囲に含まれ，こ
れらと数値の差がないのであるから，結局，応力除去焼なまし前のレーザ照射位置
から０．２５ｍｍの位置においては，不均一歪，ひいては塑性歪は生じていないと
認めるのが相当であり，これを圧延方向の前後についてみると，甲１発明における
塑性歪の範囲は圧延方向０．５ｍｍの範囲内であることになる。
(3)アなお，審決は，本件発明１における塑性歪の範囲については，マイクロ
ビッカース硬度を測定し，その前後における硬度上昇量変化が５％以上の範囲を塑
性歪の発生範囲と定めるものであり，甲１発明とは塑性歪の測定方法が異なるとし
て，本件発明１と甲１発明の塑性歪の範囲を対比することができないと判断し，被
告もこれと同様の主張をしている。
しかしながら，本件特許の請求項１は，塑性歪の範囲の測定方法について何ら特
定しておらず，本件明細書においても，「本発明において前記鋼板表面に形成され
た圧延方向の引張残留応力の最大値は，例えば単結晶Ｘ線応力解析法…を用いて圧
延方向の残留応力（弾性歪）を測定し，その最大値から求めることができる。また，
本発明において前記鋼板表面に形成された塑性歪の圧延方向の範囲（最大長さ）は，
例えばマイクロビッカース硬度計を用いて鋼板表面の硬さを測定し，加工硬化によ
る硬度上昇量が５％以上の範囲を塑性歪の範囲と定義し，その塑性歪の圧延方向の
範囲（最大長さ）から求められる。」（段落【００２３】）と記載されており，こ
の段落の記載を全体としてみると，引張残留応力の最大値の測定方法と塑性歪の範
囲の測定方法はいずれも例示であると解するのが自然である。したがって，本件発
明１における塑性歪の測定方法が限定されていることを前提とする審決の上記判断
は誤りであり，これと同趣旨の被告の主張を採用することもできない。
イまた，審決は，甲１にはレーザスポット形状，レーザ波長，レーザパル
ス繰り返し周波数等のレーザ走査条件に関する記載がないことをもって，甲１発明
が本件発明１の塑性歪の範囲を満たしているとはいえないと判断している。しかし
ながら，本件発明１においてもレーザスポット形状は特定されておらず，レーザパ
ルス繰り返し周波数等のレーザ走査条件については，そもそも本件明細書にも記載
がないのであるから，甲１にこれらの記載がないことをもって，甲１発明と本件発
明１とが同一でない根拠とすることは不当である。
ウ審決は，本件発明１と甲１発明との技術的思想の相違や，甲１に具体的
な鉄損値の記載がないことを指摘するが，本件発明１の解決課題と甲１に記載され
た課題が異なることや，甲１に発明の効果に関する具体的な数値の記載がないこと
は，物の発明としての同一性の判断に影響を及ぼすものとはいえない。
(4)以上のとおりで，審決が，甲１発明の認定において，「レーザ照射後応力
除去焼なまし前，少なくともレーザ照射位置から圧延方向０．２５ｍｍの位置まで
において，２１１回折の回折線の半価幅が前記圧延方向０．２５ｍｍを超えた位置
における２１１回折の回折線の半価幅に対して大きくなっている」と認定したのは
誤りであり，これに伴い，本件発明１と甲１発明との相違点として，甲１発明では，
塑性歪の圧延方向の範囲が０．５ｍｍ以下であるか不明である点を認定したのも誤
りであり，相違点における判断として，上記の点を実質的相違点であると判断した
のも誤りである。
そして，その余の本件発明１の構成については，審決において一致点として認定
されており，この認定については，被告も争っておらず，甲１により認めることも
できるから，結局，本件発明１は甲１発明と同一であると認められることになる。
３取消事由６について（本件発明２及び３について）
本件発明２及び３は，本件発明１の構成に加えて，歪領域の圧延方向の間隔が７．
０ｍｍ以下であるという構成，又は，鋼板の圧延方向に対して６０～１２０°の方
向に連続的または所定間隔で形成されているという構成からなるが，甲１には，レ
ーザ照射した列の間隔が５ｍｍであること，圧延方向に対し垂直方向に０．３ｍｍ
間隔でレーザ照射することが記載されており，甲１発明は，これらの構成も有して
いるものと認められる。
したがって，本件発明２及び３も，甲１発明と同一である。
第６結論
以上のとおりであって，その余の取消事由について判断するまでもなく，無効理
由1に基づく本件無効審判請求は理由がある。この請求を成り立たないとした審決
は誤りであって，取り消されるべきものである。よって，主文のとおり判決する。
知的財産高等裁判所第２部
裁判長裁判官
塩月秀平
裁判官
古谷健二郎
裁判官
田邉実

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