戻る

平成２７年１月２２日判決言渡同日原本領収裁判所書記官
平成２４年（ワ）第１５６２１号特許権侵害行為差止等請求事件
口頭弁論の終結の日平成２６年１１月１８日
判決
東京都千代田区＜以下略＞
原告ＪＸ日鉱日石金属株式会社
同訴訟代理人弁護士高橋雄一郎
同訴訟代理人弁理士望月尚子
相模原市＜以下略＞
被告三菱電機メテックス株式会社
同訴訟代理人弁護士近藤惠嗣
重入正希
前田将貴
同補佐人弁理士加藤恒
永井豊
倉谷泰孝
主文
原告の請求を棄却する。
訴訟費用は原告の負担とする。
事実及び理由
第１請求
被告は，別紙被告製品目録記載の製品を生産し，使用し，譲渡し，譲渡の申
出をしてはならない。
第２事案の概要
本件は，Ｃｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金に関する特許権を有する原告が，被告に対
し，被告の製造，販売する別紙被告製品目録記載１及び２の各製品（以下「被
告各製品」といい，それぞれをその番号に従い「被告製品１」のようにいう。）
が原告の特許権の特許発明の技術的範囲に属すると主張して，特許法（以下
「法」という。）１００条に基づき，上記製品の生産，使用，譲渡及び譲渡の
申出の差止めを求める事案である。
１前提事実（当事者間に争いがないか，後掲の証拠及び弁論の全趣旨により容
易に認めることができる事実）
原告の特許権
ア原告は，発明の名称を「強度と曲げ加工性に優れたＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系
合金」とする次の特許権（以下「本件特許権」といい，この特許を「本件
特許」という。）を有している。
特許番号第４４０８２７５号
出願日平成１７年９月２９日
登録日平成２１年１１月２０日
イ原告は，平成２３年１２月２８日，特許請求の範囲の減縮又は明りょう
でない記載の釈明を目的として，特許出願の願書に添付した明細書（以下
「本件明細書」という。）及び特許請求の範囲（以下「本件特許請求の範
囲」という。）の訂正審判を請求し，特許庁は，平成２４年２月１５日，
訂正を認めるとの審決をし，同審決はそのころ確定した。上記審決は，別
紙「訂正内容」の１のとおり記載されていた部分を，同２のとおり訂正す
る（以下，この訂正を「本件第一次訂正」という。）というものである。
（甲３）
ウ原告は，本訴係属中の平成２５年５月１０日，特許請求の範囲の減縮又
は明りょうでない記載の釈明を目的として，本件明細書及び本件特許請求
の範囲の訂正審判を請求し，特許庁は，同年６月２０日，訂正を認めると
の審決をし，同審決はそのころ確定した。上記審決は，別紙「訂正内容」
の２のとおり記載されていた部分を，同３のとおり訂正する（以下，この
訂正を「本件第二次訂正」といい，本件第一次訂正と併せて「本件各訂正」
という。）というものである。
（甲２９，３９）
原告の発明
本件特許の特許請求の範囲の請求項１の記載は，別紙「訂正内容」の３の
とおりである（以下，この請求項１に係る発明を「本件発明」という。）。
被告の行為
被告は，型式番号を「Ｍ７０２Ｓ」とする銅合金（以下「被告合金１」と
いう。），型式番号を「Ｍ７０２Ｕ」とする銅合金（以下「被告合金２」と
いう。）及び型式番号を「Ｍ７０２Ｃ」とする銅合金（以下「被告合金３」
といい，被告合金１及び２と併せて「被告各合金」という。）の製造，販売
及び販売の申出をしている。
被告合金１は，質別に「１／４ＨＴ」，「１／２ＨＴ」，「ＨＴ」，「Ｅ
ＨＴ」の４種類に分かれているが，被告合金２の質別は「１／２ＨＴ」のみ
であり，被告合金３の質別は「Ｈ」のみである。質別の「Ｔ」は，低温焼鈍
を表し，「Ｈ」は「ＨＡＲＤ」，「Ｅ」は「ＥＸＴＲＡ」の略である。
（甲６，７，４３，４４）
本件発明の構成要件の分説
本件発明を構成要件に分説すると，次のとおりである（以下，それぞれの
符号に従い「構成要件Ａ」のようにいう。）。
Ａ１．０～４．５質量％のＮｉと
Ｂ０．２５～１．５質量％のＳｉを含有し，
Ｃ残部が銅および不可避的不純物からなり，
Ｄ｛１１１｝正極点図において，以下の（１）～（２）の範囲のＸ線ラン
ダム強度比の極大値が６．５以上１０．０以下であることを特徴とする集
合組織を有する
（１）α＝２０±１０°，β＝９０±１０°
（２）α＝２０±１０°，β＝２７０±１０°
（但し，α：シュルツ法に規定する回折用ゴニオメータの回転軸に垂直な
軸，β：前記回転軸に平行な軸）
Ｅ強度と曲げ加工性に優れたＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金。
被告各合金の構成
被告各合金の構成を，当事者間に争いのない範囲で本件発明の構成要件Ａ
ないしＣ及びＥに対応させると，次のとおりである（以下，それぞれの符号
に従い「構成１－ａ」のようにいう。）。
ア被告合金１
１－ａ２．２～３．２質量％のＮｉと
１－ｂ０．４～０．８質量％のＳｉを含有し，
１－ｃ残部が主として銅からなり，さらにＳｎ，Ｚｎ，Ａｇ，Ｂを含
有し，
１－ｅ引張強さが７５０～８５０Ｎ／ｍｍ２
，０．２％耐力が７３０
ＳＴＤ
Ｎ／ｍｍ２
，９０°曲げ試験結果が圧延方向及びこれと直角
な方向において夫々１．０ｍａｘ
Ｒ／ｔであるＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系
合金。
イ被告合金２
２－ａ２．２～３．２質量％のＮｉと
２－ｂ０．４～０．８質量％のＳｉを含有し，
２－ｃ残部が主として銅からなり，さらにＺｎを含有し，
２－ｅ引張強さが７５０～８５０Ｎ／ｍｍ２
，０．２％耐力が７３０
Ｎ／ｍｍ２
，９０°曲げ試験結果が圧延方向に直角な方向におい
て１．５ｍａｘ
（厚さ０．３ｍｍ以上では２．０ｍａｘ
）Ｒ／ｔであ
るＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金。
ウ被告合金３
３－ａ２．２～３．２質量％のＮｉと，
３－ｂ０．４～０．８質量％のＳｉを含有し，
３－ｃ残部が主として銅からなり，さらにＳｎ，Ｚｎ，Ａｇ，Ｂを含
有し，
３－ｅ引張強さが６００～７２０Ｎ／ｍｍ２
，０．２％耐力が６００
ＳＴＤ
Ｎ／ｍｍ２
，９０°曲げ試験結果が圧延方向において１．５ｍ
ａｘ
Ｒ／ｔ，圧延方向と直角な方向において２．５ｍａｘ
Ｒ／ｔで
あるＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金。
被告各合金の構成要件充足性
被告各合金は，構成要件Ａ，Ｂ及びＥを充足する。
２争点
被告各製品の特定とその適法性（争点１）
被告各製品が本件発明の技術的範囲に属するか否か（争点２）
ア被告各製品が構成要件Ｃを充足するか否か（争点２－１）
イ被告各製品が構成要件Ｄを充足するか否か（争点２－２）
本件特許が特許無効審判により無効にされるべきものと認められるか否か
（争点３）
ア新規性を欠くか否か（争点３－１）
イ進歩性を欠くか否か（争点３－２）
ウいわゆる実施可能要件に反するか否か（争点３－３）
エいわゆるサポート要件に反するか否か（争点３－４）
被告が先使用による通常実施権を有するか否か（争点４）
差止めの必要性があるか否か（争点５）
３争点に関する当事者の主張
争点１（被告各製品の特定とその適法性）について
（原告）
差止めの対象とする被告各製品は，別紙被告製品目録記載のとおりである。
Ｘ線ランダム強度比は測定によって容易に求めることができるから，その
数値限定範囲の内外を区別することは可能である。本件発明にいう所定範囲
のＸ線ランダム強度比は，｛１２３｝面＜４１２＞方位が圧延方向である結
晶の割合を示したものであって，十分な技術上の根拠があり，溶体化処理前
の加工度及び板厚減少率を調整し，溶体化処理を適切に行うことによって制
御することができる。被告各製品は，同一の製造ロットから得られる限り，
同一の製造工程を経て製造されるものであるから，同一の製造ロットの被告
各製品において，構成要件Ｄの所定範囲におけるＸ線ランダム強度比の極大
値（以下，この範囲におけるＸ線ランダム強度比の極大値を単に「Ｘ線ラン
ダム強度比の極大値」という場合がある。）は，誰がどこを測定しても同一
である。
原告による被告各製品の特定は，型式番号で特定し，それを特許請求の範
囲の文言と同一の文言を用いて更に限定しているものであるから，当然に適
法である。
（被告）
別紙被告製品目録は，本件発明の構成要件Ｄの記載を引き写したものであ
るが，そもそも「Ｘ線ランダム強度比の極大値が６．５以上のもの」が何を
意味するのか明確ではないし，被告各製品のＸ線ランダム強度比の極大値が
６．５以上になるか否かは被告の制御を超えた偶然の産物であって，これを
もって特定することは，何が審理及び差止めの対象であるかを不明確にする
ものである。また，被告各製品出荷時に製品毎にＸ線ランダム強度比の極大
値を測定することは現実的に不可能であり，これが６．５以上のものについ
てのみ製造，販売を差し控えることはできないから，本件のような方法で被
告各製品の製造，販売等の差止めが認められると，結局全ての被告各製品の
製造，販売等を差し控えざるを得なくなってしまい，過剰な差止めとなる。
そうであるから，差止めの対象について，別紙被告製品目録記載のとおりの
特定方法を採ることは許されず，原告による被告各製品の特定は，不適法で
ある。
争点２（被告各製品が本件発明の技術的範囲に属するか否か）について
ア争点２－１（被告各製品が構成要件Ｃを充足するか否か）について
（原告）
本件特許請求の範囲の請求項１の従属項である請求項３は，Ｓｎ及びＺ
ｎを含有することを文言上許容しており，本件明細書の発明の詳細な説明
の段落【００１４】，【００１５】には，Ｓｎ及びＺｎを含有する場合が
あることを前提とする記載があることからすれば，構成要件Ｃは，このよ
うな添加物の含有を除外する趣旨のものではないから，被告各製品は，構
成要件Ｃを充足する。
（被告）
構成要件Ｃは，銅と不可避的不純物以外の添加物を含有する場合を除外
するものであり，ここにいう不可避的不純物とは，①意図して導入するま
でもなく鉄鋼材料中に存在することが自明なものであって，かつ，②その
存在は不要なものであるが，微量であり，鉄鋼製品の特性に必ずしも悪影
響を及ぼさないため，存在するままにされているものである。
被告合金１は上記のほかにＳｎとＺｎを含有し，被告合金２は上記のほ
かにＺｎを含有しているが，これらは，被告が意図して導入したものであ
るから，不可避的不純物に該当せず，上記添加物に該当する。
イ争点２－２（被告各製品が構成要件Ｄを充足するか否か）について
（原告）
被告製品１
ａのほか，次の構成（以下
「構成１－ｄ」という。）を有する。
１－ｄ｛１１１｝正極点図において，以下の（１）の範囲のＸ線ラ
ンダム強度比の極大値が７．６０１～８．１８５であり，（２）
の範囲のＸ線ランダム強度比の極大値が７．６０１～８．１８
５である
（１）α＝２０±１０°，β＝９０±１０°
（２）α＝２０±１０°，β＝２７０±１０°
（但し，α：シュルツ法に規定する回折用ゴニオメータの回転
軸に垂直な軸，β：前記回転軸に平行な軸）
被告は，原告が特定した被告製品１の構成１－ｄを争わない旨陳述
したにもかかわらず，その後，これを否認するに至ったもので，自白
の撤回に当たる。原告は，この自白の撤回に異議がある。
ｂ上記の構成１－ｄを有する被告製品１は，Ｘ線ランダム強度比の極
大値が６．５以上１０．０以下であるから，構成要件Ｄを充足する。
被告製品２
ａ構成のほか，次の構成（以下
「構成２－ｄ」という。）を有する。
２－ｄ｛１１１｝正極点図において，以下の（１）の範囲のＸ線ラ
ンダム強度比の極大値が６．５～８．７７０であり，（２）の
範囲のＸ線ランダム強度比の極大値が６．５～８．７７０であ
る
（１）α＝２０±１０°，β＝９０±１０°
（２）α＝２０±１０°，β＝２７０±１０°
（但し，α：シュルツ法に規定する回折用ゴニオメータの回転
軸に垂直な軸，β：前記回転軸に平行な軸）
ｂ上記構成２－ｄを有する被告製品２は，Ｘ線ランダム強度比の極大
値が６．５以上１０．０以下であるから，構成要件Ｄを充足する。
ｃなお，被告は，原告が構成要件Ｄに対応する被告製品２の構成を下
記のとおり特定した（以下，この構成を「構成２－ｄ’」という。）
のに対し，これを争わない旨陳述したにもかかわらず，その後，これ
を否認するに至ったもので，自白の撤回に当たる。原告は，この自白
の撤回に異議がある。
記
２－ｄ’｛１１１｝正極点図において，以下の（１）の範囲のＸ線ラ
ンダム強度比の極大値が５．９２７～８．７７０であり，（２）
の範囲のＸ線ランダム強度比の極大値が６．３７３～８．７７
０である
（１）α＝２０±１０°，β＝９０±１０°
（２）α＝２０±１０°，β＝２７０±１０°
（但し，α：シュルツ法に規定する回折用ゴニオメータの回転
軸に垂直な軸，β：前記回転軸に平行な軸）
（被告）
被告合金１
被告合金１のＸ線ランダム強度比の極大値は３．２６ないし６．１７
であるから，被告合金１は，構成要件Ｄを充足しない。
被告の争わない旨の陳述は，
（甲４。以下「甲４の報告書」という。）における被告合金１のサンプ
ル（以下「甲４のサンプル」という。）の測定結果に対するもので，間
接事実に関する自白に過ぎないから，後にこれを否認しても，自白の撤
回に当たらない。また，被告合金１のＸ線ランダム強度比の極大値は上
記のとおりであるから，自白された事実は，真実に反し，かつ，錯誤に
基づいたものである。
原告は，甲４の報告書を根拠として，被告合金１のＸ線ランダム強度
比の極大値が７．６０１ないし８．１８５であるとするが，本件明細書
の発明の詳細な説明の段落【００２６】では，「本測定では，αとβの
回転間隔Δα，Δβを５°として前述の角度範囲内を走査し，１６×７
３＝１１６８点のＸ線強度を測定した。…図１の（１）および（２）の
領域に含まれる５０点の中からＸ線強度の極大値を選択し…」と記載さ
れているのに，原告は，上記の１１６８点や５０点の測定値を開示しな
いし，被告の測定値とも齟齬するから，甲４の報告書の測定結果は信用
することができない。
被告合金２
被告合金２のＸ線ランダム強度比の極大値は５．１２ないし５．３３
であるから，構成要件Ｄを充足しない。
被告の争わない旨の陳述は，
（甲５。以下「甲５の報告書」という。）における被告合金２のサンプ
ル（以下「甲５のサンプル」という。）の測定結果に対するもので，間
接事実に関する自白に過ぎないから，後にこれを否認しても，自白の撤
回に当たらない。また，被告合金２のＸ線ランダム強度比の極大値は前
記のとおりであるから，自白された事実は，真実に反し，かつ，錯誤に
基づいたものである。
原告は，甲５の報告書を根拠として，被告合金２のＸ線ランダム強度
比の極大値が６．５ないし８．７７０であるとするが，上記の１１６８
点や５０点の測定値を開示しないし，被告の測定値とも齟齬するから，
甲５の報告書の測定結果は信用することができない。
争点３（本件特許が特許無効審判により無効にされるべきものと認められ
るか否か）について
ア争点３－１（新規性を欠くか否か）について
（被告）
乙３３及び乙３５に基づく新規性の欠如
本件発明は，通常のＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金を熱処理して圧延した場
合に生じる集合組織（結晶方位の統計的な偏り）をＸ線ランダム強度比
によって定義しただけであり，何ら新規な合金を定義していない。本件
明細書の発明の詳細な説明には，本件発明の実施例の実験に用いた合金
Ｂについて，溶体化処理前の圧延加工度が７５％，１パスの板厚減少率
が２０％又は２５％，溶体化処理温度が８００℃又は８８０℃という加
工条件で製造すると，良好な特性の合金が得られ，その際のＸ線ランダ
ム強度比の極大値が７．５又は９．５であったことが記載されている
（【表１】，【表３】。別紙「図表一覧」参照）が，特許第４２６６１
９６号の特許公報（乙３３），特開２００１－４９３６９の公開特許公
報（乙３５）及び検索報告書（乙３６）によれば，上記加工条件はあり
ふれたものである。すなわち，本件発明は，当業者が当然に行うありふ
れた加工条件で製造された合金を，Ｘ線ランダム強度比の極大値という
他のパラメータで言い換えて，見かけの新規性を得たものに過ぎない。
そして，乙３３及び乙３５に記載された各実施例の加工条件と本件明
細書の発明の詳細な説明に記載された加工条件は，ほぼ同じであり，そ
うであれば，乙３３及び乙３５の各実施例の銅合金のＸ線ランダム強度
比の極大値は，６．５以上１０．０以下となるはずである。
被告合金３の公然実施に基づく新規性欠如
被告は，本件特許出願前の平成８年１０月１日，顧客に対し，本件合
金３を販売することを通知して販売を開始した。
が，特に，工番「６
００３－１」により特定される製品（以下「被告合金３のサンプル」と
いう。）は，次の構成を有する（以下，それぞれの符号に従い「３－
ａ’」のようにいう。）。
３－ａ’２．７１質量％のＮｉと
３－ｂ’０．４８質量％のＳｉを含有し，
３－ｃ残部が主として銅からなり，さらにＳｎ，Ｚｎ，Ａｇ，Ｂを含
有し，
３－ｄ’｛１１１｝正極点図において，以下の（１）～（２）の範囲の
Ｘ線ランダム強度比の極大値が５．８６である
（１）α＝２０±１０°，β＝９０±１０°
（２）α＝２０±１０°，β＝２７０±１０°
（但し，α：シュルツ法に規定する回折用ゴニオメータの回転軸
に垂直な軸，β：前記回転軸に平行な軸）
３－ｅ引張強さが６００～７２０Ｎ／ｍｍ２
，０．２％耐力が６００
ＳＴＤ
Ｎ／ｍｍ２
，９０°曲げ試験結果が圧延方向において１．５ｍ
ａｘ
Ｒ／ｔ，圧延方向と直角な方向において２．５ｍａｘ
Ｒ／ｔで
あるＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金。
被告合金２のうち，甲５のサンプル１のＸ線ランダム強度比の極大値
は構成要件Ｄの数値範囲に属するが，甲５の報告書のサンプル２（以下
「甲５のサンプル２」という。）のそれは上記数値範囲に属しないとい
うのであるから，被告合金３についても，Ｘ線ランダム強度比の極大値
が上記数値範囲に属するものがあったことは明らかである。
そうであるから，本件発明は，本件特許出願前に公然実施をされた発
明である。
（原告）
本件発明により，Ｘ線ランダム強度比の極大値が本件発明の構成要件
の数値範囲内に入ることによって，高強度を維持しながら耐曲げ割れ性
及び曲げしわ性が改善されるという効果が得られることが初めて分かっ
たのである。乙３５は，溶体化処理時間や熱間圧延後の板厚が本件発明
の実施例とは異なり，熱間圧延の時間や１パスの板厚減少率も不明であ
るし，乙３３に対応する公開特許公報の公開日は本件特許出願の日より
後の平成１８年１月１２日であって，特許庁の審査官は乙３６の報告を
受けながら本件発明に新規性を認めたのであるから，被告の主張は理由
がない。
被告合金３や被告合金３のサンプルが本件特許出願前に公然と譲渡等
された事実はなく，仮にこの事実があったとしても，本件合金３は構成
要件Ｄを充足しないから，本件発明は，本件特許出願前に公然実施をさ
れた発明ではない。
ンダム強度比の極大値を調整するというインセンティブが働く前に，構
成要件Ｄの定めるＸ線ランダム強度比の極大値の範囲内の銅合金が製造
された可能性は，極めて低い。
イ争点３－２（進歩性を欠くか否か）について
（被告）
被告合金３のサンプルは，構成を有するか
ら，本件発明の構成要件ＡないしＣ及びＥを充足する。
本件発明と公然実施された被告合金３又は被告合金３のサンプルが開
示する発明（以下「被告発明」という。）との相違点は，本件発明にお
けるＸ線ランダム強度比の極大値が６．５以上１０．０以下であるのに
対し，被告発明におけるそれが５．８６であるという点である。
本件発明と被告発明との相違点は，数値限定の有無のみであり，課題
が共通するから，本件発明は，Ｘ線ランダム強度比の極大値の数値を限
定した点にのみ特徴がある数値限定発明又はパラメータ発明であるが，
このような発明に進歩性を認めるためには，異質な効果又は同質である
が当業者が予測できない際立って優れた効果（臨界的意義）が認められ
る必要がある。
しかるに，本件明細書の発明の詳細な説明の記載によれば，本件発明
の実施例の実験に用いた合金Ａについて，【表２】（別紙「図表一覧」
参照）において，Ｘ線ランダム強度比の極大値が６．５である実験例Ｎ
ｏ．３と６．３である実験例Ｎｏ．４を対比すると，本件第二次訂正に
より比較例となったＮｏ．４の方が，発明例であるＮｏ．３よりも耐曲
げ割れ性及び曲げしわの幅の点で優れ，強度の点は，Ｎｏ．３の方がわ
ずか２ＭＰａのみ優れているに過ぎないなど，本件発明の数値限定の内
と外で量的に顕著な差異がない。本件合金Ｂについても，【表３】にお
いて，Ｘ線ランダム強度比の極大値が５．５である実験例Ｎｏ．５と９．
５である実験例Ｎｏ．７を対比すると，本件第二次訂正により比較例と
なったＮｏ．５の方が，発明例であるＮｏ．７よりも０．２％耐力，耐
曲げ割れ性及び曲げしわの幅という全ての点で優れているなど，本件発
明の数値限定の内と外で量的に顕著な差異がない。
また，本件各訂正の結果，訂正後の数値範囲（Ｘ線ランダム強度比の
極大値が６．５以上１０．０以下）における曲げ加工性は，訂正により
除外された数値範囲（Ｘ線ランダム強度比の極大値が２．０以上６．５
未満）におけるそれよりも劣り，数値限定された範囲において，そもそ
も「有利な効果」がない。
そして，原告は，被告合金３のカタログ（甲６）上の引張強さ，０．
２％耐力及び９０°曲げ試験結果を根拠に，被告合金３が構成要件Ｅを
充足すると主張していたが，公然実施された被告合金３が構成要件Ｄを
充足していなかったとすると，構成要件Ｄの充足の有無は本件発明の効
果に無関係ということになるから，構成要件Ｄは，任意の数値を恣意的
に定めたに過ぎない。
そうであるから，本件発明に進歩性は認められない。
（原告）
そもそも被告合金３や被告合金３のサンプルが本件特許出願前に公然
と譲渡等された事実はなく，仮にこの事実があったとしても，本件特許
出願時に，Ｘ線ランダム強度比の極大値を制御することで，銅合金にお
いて優れた曲げ加工性と高強度という互いに相反する性質の特性をいず
れもバランスの優れたものにすることが可能となるという技術的思想自
体は公然と知られておらず，Ｘ線ランダム強度比の極大値の１点を示す
に過ぎない被告合金３のサンプルに基づいて，銅合金が所定の結晶構造
となるように所定の範囲でのＸ線ランダム強度比に着目し，これを特定
の範囲とするように調整を試みることは困難であり，被告合金３のサン
プルに基づいて本件発明に想到することは困難であった。
したがって，本件発明は，進歩性を有する。
Ｘ線ランダム強度比の極大値と曲げ加工性及び強度との関係は知られ
ていなかったのであるから，本件発明について臨界的意義を問題にする
余地はない。なお，Ｘ線ランダム強度比の極大値が５．５以上１０．０
以下の数値範囲であるよりも，６．５以上１０．０以下の数値範囲であ
る方が，強度において向上するのであり，本件第二次訂正は，強度が向
上し，曲げしわの幅も大きくならないという作用効果をより確実に得ら
れる数値範囲に限定するのであって，その数値範囲外の構成と比べて顕
著な効果が得られている。
ウ争点３－３（いわゆる実施可能要件に反するか否か）について
（被告）
Ｃｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金に圧延加工によって生じる集合組織が存在する
ことは周知であるが，この集合組織をＸ線ランダム強度比によって数値限
定するという点が本件発明に特有な事項であるから，いかにして望ましい
Ｘ線ランダム強度比を得るかが明らかでなければ本件発明が実施可能であ
るとはいえないところ，本件明細書の記載から，どのような製造条件に従
えばＸ線ランダム強度比の極大値が６．５以上１０．０以下となる合金を
得られるのかを読み取ることはできない。本件明細書の発明の詳細な説明
の段落【００２２】には，溶体化処理，溶体化処理と時効処理の間の冷間
圧延，時効処理後の冷間圧延及び時効処理について，「本発明の集合組織
が得られるならば任意に設定して構わない。」と記載されているが，溶体
化処理条件や溶体化処理後の圧延の加工度が集合組織を含む合金の性質に
大きな影響を与えることは周知であるから，上記のような記載では実施が
不可能である。また，例えば，Ｎｉを３．５質量％，Ｓｉを０．６５質
量％含み，残部が銅からなる仮想の合金Ｃは，組成の点で本件発明の範囲
に含まれるが，この合金Ｃを本件明細書の発明の詳細な説明の【表１】に
記載の製造条件で製造した場合にＸ線ランダム強度比の極大値が６．５以
上１０．０以下に制御することができるのかは明らかでなく，組成の点で
本件発明の構成要件を満たす場合に，どのような条件で加工すればＸ線ラ
ンダム強度比の極大値を上記範囲内に制御することができるのかが分から
ない。
そうであるから，本件明細書の発明の詳細な説明の記載は，当業者が実
施をすることができる程度に明確かつ十分に記載したものであるというこ
とはできない。なお，これを訂正に着目してみれば，本件第二次訂正は，
独立特許要件の定めに違反してされたということになる。
（原告）
本件明細書の発明の詳細な説明の段落【００１９】ないし【００２２】
及び【表１】の記載によれば，熱間圧延後の板厚，溶体化処理前の冷間圧
延加工度，溶体化処理前の冷間圧延の１パスの板厚減少率，溶体化処理温
度等をそれぞれ制御することによって，Ｘ線ランダム強度比の極大値が６．
５以上１０．０以下となる合金を得ることができることが明示されている。
また，当業者は，本件発明の実施例を見れば，これらの加工条件を変化さ
せた場合にＸ線ランダム強度比の極大値がどのように変化するかを理解す
ることができるから，Ｘ線ランダム強度比の極大値を目標値になるよう容
易に調整することができるのである。
エ争点３－４（いわゆるサポート要件に反するか否か）について
（被告）
本件明細書の発明の詳細な説明の記載によれば，本件発明の実施例の実
験に用いた合金Ａについて，Ｘ線ランダム強度比の極大値が６．５である
実験例Ｎｏ．３と６．３である実験例Ｎｏ．４とを比較すると，本件第二
次訂正により比較例となったＮｏ．４の方が，強度はわずかに劣るものの，
耐曲げ割れ性及び曲げしわの大きさの点で優れており，Ｘ線ランダム強度
比の極大値が２．０以上６．５未満の範囲のものの方が，６．５以上１０．
０以下の範囲のものよりも曲げ加工性が優れている（【表２】）。また，
合金Ｂについて，Ｘ線ランダム強度比の極大値が５．５である実験例Ｎｏ．
５と９．５である実験例Ｎｏ．７とを対比すると，本件第二次訂正により
比較例となったＮｏ．５の方が強度，耐曲げ割れ性及び曲げしわの大きさ
の全ての点で優れ，Ｘ線ランダム強度比の極大値が７．５である実験例Ｎ
ｏ．６と５．５又は６．２である実験例Ｎｏ．３又はＮｏ．５とを比較す
ると，本件第二次訂正により比較例となった実験例ＮＯ．３又はＮｏ．５
の方が，強度は劣るものの，耐曲げ割れ性及び曲げしわの大きさの点で優
れている（【表３】）。
そうすると，当業者が，本件明細書の発明の詳細な説明の記載から，Ｘ
線ランダム強度比の極大値を６．５以上とするという技術思想を読み取る
ことはできないし，Ｘ線ランダム強度比の極大値を６．５以上１０．０以
下とすれば，強度を維持しつつ曲げ加工性を向上させるとの課題を解決す
ることができると認識することもできないから，本件発明が発明の詳細な
説明に記載したものであるということはできない。なお，これを訂正に着
目してみれば，本件第二次訂正は，新規事項を追加するものであり，Ｘ線
ランダム強度比の極大値の下限を５．５とした本件第一次訂正も同様であ
る。
（原告）
本件明細書の発明の詳細な説明の【表２】及び【表３】から，Ｘ線ラン
ダム強度比の極大値が６．５以上１０．０以下となる範囲内で強度の高い
領域が存在することを理解することができるし，本件発明の構成は曲げ加
工性も併せて考慮しているのである。
争点４（被告が先使用による通常実施権を有するか否か）について
（被告）
ア被告は，平成８年１０月に銅合金「Ｍ７０２Ｓ－１／２Ｈ」（以下「先
使用製品１」という。）の販売を開始し，平成１５年４月１日に先使用製
品１の仕上げ圧延後低温焼鈍とした銅合金「Ｍ７０２Ｓ－１／２ＨＴ」
（以下「先使用製品２」という。）の販売を開始し，平成１７年４月１日
に「Ｍ７０２Ｕ」（以下「先使用製品３」といい，先使用製品１及び２と
併せて「各先使用製品」という。）の販売を開始したが，各先使用製品の
開発に当たって原告の特許出願に係る発明の内容を知る機会はなかった。
また，被告は，これらの製造条件を変更したことがなく，先使用製品２
は被告合金１と，先使用製品３は被告合金２とそれぞれ全く同一の製品で
あるから，被告合金１及び２においてＸ線ランダム強度比の極大値が６．
５以上１０．０以下となるものがあるとすれば，本件特許出願前の被告合
金１及び２においてもＸ線ランダム強度比の極大値が上記範囲内となるも
のがあったはずである。
そうであれば，被告は，本件特許権について先使用による通常実施権を
有する。
イ被告が平成８年７月に製造した先使用製品１のＸ線ランダム強度比の極
大値は４．７４であり，平成１５年７月に製造した先使用製品２のそれは
３．２６であり，平成１７年５月に製造した先使用製品３のそれは５．１
５であるから，本件特許出願時の特許請求の範囲を前提とすれば，被告は，
各先使用製品に基づく先使用による通常実施権を有することになる。
そして，法１２８条が訂正審決に遡及効を認めた趣旨は，法２９条１項
及び２項の適用に当たり，訂正後の明細書及び特許請求の範囲により特許
出願がされたものとみなすことで無効事由の治癒を認めるためであるに過
ぎないのであって，遡及効により先使用による通常実施権の成立を否定す
る（あるいは一度成立した先使用による通常実施権の効力を消滅させる）
ことは，同条の趣旨を超えて特許権者を保護し，社会一般の利益を害する
ことになるから，法７９条における「特許出願に係る発明」は，現実の特
許出願に係る発明を意味すると解すべきである。そうすると，本件におけ
る「特許出願に係る発明」は，Ｘ線ランダム強度比の極大値が２．０以上
１０．０以下の発明ということになるが，被告は，本件特許出願前と同一
の仕様及び製造条件で，品名，質別とも同一の被告合金１及び２の販売を
現在まで継続しているのであるから，本件特許権について先使用による通
常実施権を有し，かつ，その範囲は，出願前から製造，販売され，仕様及
び製造条件に変更のない全商品に及ぶ。
（原告）
被告が本件特許出願前に本件発明の実施をしていたことの証拠はない。
特許請求の範囲の訂正審決が確定した場合には，訂正後の特許請求の範囲
を前提として先使用による通常実施権の成否を判断すべきは当然である。
争点５（差止めの必要性があるか否か）について
（原告）
溶体化処理前の加工度及び板厚減少率並びに溶体化処理の時間及び温度が
同じであれば，｛１２３｝面＜４１２＞方位が圧延方向である結晶の割合は
同じになるのであるから，｛１２３｝面＜４１２＞方位が圧延方向である結
晶の程度を評価する指標である構成要件ＤのＸ線ランダム強度比の極大値も
同じになる。そして，同じ工程を経たコイルから切り出される銅合金条のＸ
線ランダム強度比の極大値は全て同じになるから，少なくとも甲４のサンプ
ル及び甲５のサンプル１と同じコイルから切り出された多数の銅合金条は，
全て本件発明の技術的範囲に属する。すなわち，被告は，本件発明の技術的
範囲に属する銅合金の製造，販売を反復継続したものである。
また，被告は，被告各製品が本件発明の技術的範囲に属しないと主張して，
被告各製品の生産，使用，譲渡及び譲渡の申出をしない旨の条項を含む原告
の和解の提案も受け容れず，被告各製品を今後も生産等し続けることを明確
に表明している。
したがって，被告は，被告各製品を生産，譲渡等して，本件特許権を侵害
するおそれがあるから，これを差し止める必要性がある。
（被告）
被告は，過去に本件特許権を侵害したことはないが，甲４の報告書及び甲
５の報告書に記載の各実験結果を信頼し得ると仮定しても，Ｘ線ランダム強
度比の極大値は同じ製造条件で製造された銅合金でも製品や部位によってば
らつきが生じるから，上記各実験結果は，このようなばらつきの中で，たま
たま被告が過去に製造，販売した被告各合金それぞれ１枚ずつの各１点にお
いてＸ線ランダム強度比の極大値が６．５以上１０．０以下となったことを
示したに過ぎず，これをもって，被告が本件発明を業として実施していたと
はいえない。
本件明細書には，極大値を直接コントロールする方法が記載されていない
から，被告は，本件特許権の侵害を回避しようとすると，全製品の製造を中
止しなければならなくなって多大な不利益を被ることになるし，被告は，本
件特許の出願前から被告各合金を製造，販売しており，その間これらの製造
条件を変更したことはないから，あえて本件特許権の侵害をしようとする動
機付けもないのであって，たとえ被告が制御不能な偶然の事情によって被告
各合金のＸ線ランダム強度比の極大値の極大値が６．５以上となる製品を製
造する可能性があるとしても，これをもって，本件特許権の「侵害のおそれ」
があるとすることは，著しく衡平を欠く。
第３当裁判所の判断
１争点１（被告各製品の特定とその適法性）について
被告各製品は，別紙被告製品目録記載１及び２のとおりであるが，これは，
被告各製品を型式番号で特定し，更に構成要件Ｄを充足するものに限定する
というものである。すなわち，原告による被告各製品の特定は，型式番号に
より特定される被告合金１及び２であるとしつつも，被告合金１及び２のう
ち構成要件Ｄを充足しないものがある場合を慮って，差止めの対象について，
被告合金１及び２からＸ線ランダム強度比の極大値が６．５未満のものを除
外する趣旨であると理解することができるのであり，被告も，このことを前
提に認否反論をしてきたものである。
そうであるから，本件における審理の対象は，明確であって，適法に特定
されているというべきである。
被告は，①原告の特定方法は，本件発明の構成要件Ｄの記載を引き写した
もので，これによる特定は，審理及び差止めの対象を不明確にすること，②
製品出荷毎にＸ線ランダム強度比の極大値を測定することは現実的に不可能
であり，原告の特定方法により差止めが認められるとすると過剰な差止めに
なることなどから，原告による特定は不適法であると主張する。①について
は，明確であるし，②については，被告各製品の差止めが認められた場合に
おける現実的な不都合性等を指摘するものであって，差止めの必要性の有無
に関わるところであり，これについては，後に検討することとする。
なお，原告による被告各製品の特定の趣旨を上記のとおりに理解する以上，
本件発明の技術的範囲の属否は，被告合金１及び２について検討すべきこと
になる。そこで，以下，これを前提として判断をする。
２争点２（被告各製品が本件発明の技術的範囲に属するか否か）について
争点２－１（被告各製品が構成要件Ｃを充足するか否か）について
ア構成要件Ｃは，本件発明に係る銅合金の組成につき，構成要件Ａ及びＢ
に続いて，「残部が銅および不可避的不純物からなり，」と規定するもの
であり，これは，「残部が銅および不可避的不純物のみからなり，」など
と規定するのとは異なるから，構成要件Ａが規定する「１．０～４．５質
量％のＮｉ」及び構成要件Ｂが規定する「０．２５～１．５質量％のＳｉ」
のほか，銅及び不可避的不純物のみが本件発明に係る銅合金を構成すると，
当然に限定して解釈すべきものではない。そして，証拠（甲２，２９，３
９）によれば，本件特許請求の範囲の請求項３は，「Ｚｎ，Ｓｎ，Ｆｅ，
Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ａｌ，Ｐ，Ｍｎ，Ａｇのうち１種類以上を総量で０．
００５～２．０質量％含有する請求項１および２に記載のＣｕ－Ｎｉ－Ｓ
ｉ系合金。」というもので，ＺｎやＳｎ等の物質の含有を予定した記載が
されていること，本件明細書の発明の詳細な説明には，「（Ａ）本発明は，
上記知見に基づくものであり，１．０～４．５質量％のＮｉと０．２５～
１．５質量％のＳｉを含有し，残部が銅および不可避的不純物から実質的
になり，…」（段落【０００８】），「［その他の添加物］Ｚｎ，Ｓｎ，
Ｆｅ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ａｌ，Ｐ，Ｍｎ，Ａｇは，Ｃｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系
合金の強度及び耐熱性を改善する作用がある。…」（段落【００１５】）
などとＳｎやＺｎ等の物質の含有を予定した記載がされているほか，実施
例で用いられている合金は，０．５質量％のＳｎ及び０．４質量％のＺｎ
を含有する合金Ａと０．１質量％のＭｇを含有する合金Ｂであること（段
落【００２３】）が記載されていることが認められる。
そうすると，構成要件Ｃは，所定量のＮｉとＳｉ，銅及び不可避的不純
物以外に，ＳｎやＺｎ等の物質の含有を排除するものではないと解するの
が相当である。
イ前記前提事実によれば，被告合金１は，「残部が主として銅からなり，
さらにＳｎ，Ｚｎ，Ａｇ，Ｂを含有し，」（構成１－ｃ）との構成を有し，
被告合金２は，「残部が主として銅からなり，さらにＺｎを含有し，」
（構成２－ｃ）との構成を有する。そして，証拠（甲６，７，４３，４４）
によれば，被告合金１に含まれるＡｇ及びＢの量は，Ａｇ＋Ｂで０．１ｍ
ａｘ質量％と微量であることが認められるところ，被告もこれらが不可避
的不純物に当たることを争っていないことを考慮すれば，被告合金１の構
成１－ｃ及び被告合金２の構成２－ｃは，いずれも構成要件Ｃを充足する
ものと認められる。
争点２－２（被告各製品が構成要件Ｄを充足するか否か）について
ア証拠（甲４，５，乙２，３，３９，４０，４２，４４，４５，４９ない
し５２）によれば，被告各合金について，Ｘ線ランダム強度比の極大値を
測定した結果は，別紙「被告各合金のＸ線ランダム強度比の極大値一覧」
のとおりであると認められ，これによれば，被告合金１のうちの甲４のサ
ンプル（質別１／２ＨＴ，板厚０．１５ｍｍ，幅２０．０ｍｍ）のＸ線ラ
ンダム強度比の極大値は７．６０１ないし８．１８５であり，被告合金２
のうちの甲５のサンプル１（質別１／２ＨＴ，板厚０．１５ｍｍ，幅２０．
０ｍｍ）のそれは８．１８５ないし８．７７０であるから，これらは構成
要件Ｄを充足し，他はこれを充足しない。
原告は，被告合金１の構成１－ｄにおいて，Ｘ線ランダム強度比の極大
値を７．６０１ないし８．１８５であると特定し，また，被告合金２の構
成２－ｄにおいて，Ｘ線ランダム強度比の極大値を６．５ないし８．７７
０であると特定するが，前者に該当するものは甲４のサンプルしかなく，
後者に該当するものは甲５のサンプル１しかないのであって，他にこれら
に該当する被告合金１及び２の存在を認めるに足りる証拠はないから，被
告合金１及び２の全てが，それぞれ上記の構成を有するとは認められない。
なお，原告が特定した被告製品１の構成１－ｄを争わない旨の被告の陳
述は，裁判上の自白に当たるが，前記のとおり，構成１－ｄのＸ線ランダ
ム強度比の極大値（７．６０１～８．１８５）に含まれない被告合金１の
存在が複数確認されているから，真実に反し，かつ，錯誤によりされたも
のであり，自白の撤回が許されるべきものである。また，原告が特定した
被告合金２の構成２－ｄ’を争わない旨の被告の陳述が裁判上の自白に当
たるとしても，原告は，その後，その構成を撤回し，新たに構成２－ｄに
特定したのであって，これは，立証を要しない主張を，立証を要する主張
に変更したにとどまり，自白の撤回になるものではない。
イ被告は，本件明細書の発明の詳細な説明の段落【００２６】に記載され
たＸ線ランダム強度比の極大値の測定方法における１１６８点や５０点の
測定値を開示しないし，被告の測定値と齟齬するから，甲４及び甲５の各
報告書は信用できないと主張する。しかしながら，証拠（甲２，４，５）
に弁論の全趣旨を総合すれば，原告は，上記段落【００２６】に記載され
たとおりの方法で，１６×７３＝１１６８点のＸ線強度を測定し，構成要
件Ｄの（１）及び（２）の領域に含まれる５０点の中からＸ線強度の極大
値を選択していることが認められる。また，別紙「被告各合金のＸ線ラン
ダム強度比の極大値一覧」によれば，被告が行った被告合金１及び２のＸ
線ランダム強度比の極大値も，工番毎に異なっていることが認められ，甲
４の報告書及び甲５の各報告書における甲４のサンプルや甲５のサンプル
１及び２の測定値が被告の測定値と齟齬するからといって，これらに信用
性がないということはできない。
そうであるから，被告の上記主張は，採用することができない。
２争点３（本件特許が特許無効審判により無効にされるべきものと認められる
か否か）について
争点３－１（本件発明が新規性を欠くか否か）について
ア本件発明について
証拠（甲２，２９）によれば，本件明細書の発明の詳細な説明には，発
明が解決しようとする課題に関し，「…強度低下を引き起こす結晶粒径の
粗大化や冷間圧延の加工度低減などの製造工程の調整を必要とせずに曲げ
加工性を改善できる方法が望まれていた。」（段落【０００５】），「本
発明は，…製造工程を調整し，集合組織を制御することで，高強度を維持
しつつ，曲げ加工性が良好なＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金を提供することを課
題とする。」（段落【０００６】）との記載があり，課題を解決するため
の手段に関し，「本発明者は，Ｘ線ディフラクトメーターを用いたＣｕ－
Ｎｉ－Ｓｉ系合金の集合組織の測定結果と曲げ加工性の相関を調査した。
その結果，｛１１１｝正極点図上において｛１２３｝＜４１２＞方位を含
む２つの領域内のＸ線強度の極大値を制御することで，曲げ加工性が改善
できる事を見出した。すなわち，上記領域内の極大値を一定範囲内に制御
したＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金では，強度が同程度で他の集合組織を有する
Ｃｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金に比べて，耐曲げ割れ性が良好であり，曲げしわ
が低減される。」（段落【０００７】），「一般に集合組織とは加工，熱
処理によって形成される結晶方位の統計的な偏りであり，加工条件，熱処
理条件に大きく依存している。本発明者らはＸ線ディフラクトメーター
（株式会社リガク製ＲＩＮＴ２５００）により製造工程の異なるＣｕ－Ｎ
ｉ－Ｓｉ系合金の集合組織を測定し，Ｃｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金の集合組織
と曲げ加工性（耐曲げ割れ性および曲げしわ）の関係を調査した。その結
果，両者には相関があり，集合組織の中でも｛１２３｝＜４１２＞方位の
形成が耐曲げ割れ性および曲げしわの大きさと密接な関係があることを見
出した。…」（段落【００１６】），「｛１２３｝＜４１２＞方位の強度
を抑制することで，耐曲げ割れ性および曲げしわが改善される理由は明確
でないが，｛１２３｝＜４１２＞方位がＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金の圧延変
形の安定方位であり，他の結晶方位を持つ場合に比べ，すべり変形がしに
くいことが原因の一つと考えられる。α，βの範囲を特許請求の範囲の
（１），（２）の様に定めた理由は，加工，熱処理条件および測定誤差等
から｛１２３｝＜４１２＞方位に対応するＸ線強度比のピーク位置が変動
することを考慮し，決定した。また，強度比の極大値を２．０以上１０．
０以下に定めた理由を以下に示す。強度比の極大値が２．０未満であると，
耐曲げ割れ性は良いが，所望の強度が得られず，曲げしわも大きくなる。
これは，極大値が２．０未満となる材料では，曲げ加工性を劣化させる方
位の割合が少ないものの，溶体化処理の際，結晶粒径が粗大化するためで
ある。一方，強度比の極大値が１０．０を超えると，｛１２３｝＜４１２
＞方位の割合が増加し，曲げ割れが発生しやすくなったり，曲げしわも大
きくなったりする。そこで，強度比の極大値を２．０以上１０．０以下に
定めた。」（段落【００１７】）との記載があり，発明の効果に関し，
「以上のことから０．２％耐力が同程度のＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金と比べ
て，本発明例のＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金は，曲げ割れが発生しにくく，し
かも，曲げしわも低減されていることから，高強度を維持しながら耐曲げ
割れ性および曲げしわが改善された銅合金として端子，コネクタ等の用途
に好適である。」（段落【００１１】）との記載があることが認められる。
そうすると，本件発明は，高強度を維持しつつ，曲げ加工性が良好なＣ
ｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金を提供するとの課題の解決を目的とし，集合組織
（Ｘ線ランダム強度比の極大値）と強度及び曲げ加工性との相関によりそ
の解決を図る，構成要件ＡないしＥの構成の構成を有するＣｕ－Ｎｉ－Ｓ
ｉ系合金に係る発明であるということができる。
イ乙３３及び乙３５に基づく新規性欠如の主張について
被告は，乙３３及び乙３５に記載された各実施例の加工条件と本件明細
書の発明の詳細な説明に記載された加工条件は，ほぼ同じであるから，乙
３３及び乙３５の各実施例の銅合金のＸ線ランダム強度比の極大値は，６．
５以上１０．０以下となるはずであると主張するが，乙３３の特許公報の
公開日は本件特許出願より後の平成１８年１月１２日であるから，そもそ
も本件特許出願前に乙３３に記載された発明が公知であったということは
できないし，この点を措くとしても，乙３３や乙３５に構成要件Ｄが規定
するＸ線ランダム強度比の極大値と強度及び曲げ加工性との相関に関する
記載はなく，乙３３の明細書の発明の詳細な説明に記載された実施例１及
び２の合金や乙３５の明細書の発明の詳細な説明に記載された実施例の合
金が，本件発明の構成要件Ｄを充足すると認めるに足りる証拠もない。そ
うであるから，乙３３及び乙３５により，少なくとも構成要件Ｄの内容が
開示されたと認めることはできない。
ウ被告合金３の公然実施に基づく新規性欠如の主張について
前記前提事実に証拠（乙２０）及び弁論の全趣旨を総合すれば，被告合
金３のサンプルは，前記第２の３
有するものと認められるから，構成要件ＡないしＣ及びＥを充足するが，
構成要件Ｄを充足しない。そうであるから，被告合金３のサンプルにより，
構成要件Ｄが開示されたと認めることはできない。
そして，被告は，本件特許出願前に販売した被告合金３にはＸ線ランダ
ム強度比の極大値が６．５以上１０．０以下となるものが含まれていたは
ずであると主張するが，これを認めるに足りる証拠はない。
エ被告は，本件発明は，当業者が当然に行うありふれた加工条件で製造さ
れた合金を，Ｘ線ランダム強度比の極大値という他のパラメータで言い換
えたことにより見かけの新規性を得たものに過ぎないと主張する。
しかしながら，本件発明は，集合組織（Ｘ線ランダム強度比の極大値）
と強度及び曲げ加工性との相関により，高強度を維持しつつ，曲げ加工性
が良好なＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金を提供しようとするものであり，本件特
許出願前に，構成要件Ｄが規定するような｛１１１｝正極点図におけるＸ
線ランダム強度比の極大値に着目したＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金に関する発
明が開示されていたことを認めるに足りる証拠はないし，本件発明が上記
のとおり言い換えただけであると認めるに足りる証拠もないから，被告の
上記主張は失当である。
オしたがって，本件発明が新規性を欠くとの被告の主張は，いずれも理由
がない。
争点３－２（本件発明が進歩性を欠くか否か）について
ア被告合金３のサンプルは，
の構成を有するＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金であるが
被告合金３のサンプルは構成要件Ｄを充足せず，本件特許出願前に構成要
件Ｄを充足する被告合金３が存在したことを認めるに足りる証拠はないか
ら，本件発明と被告発明とは，少なくとも，本件発明がＸ線ランダム強度
比の極大値が６．５以上１０．０以下であるのに対し，被告発明がその構
成を有しないという点で相違する。
イ被告発明が公然実施されていたといえるかどうかはさておき，被告合金
３やそのサンプルは，ただの合金であるから，それ自体がＸ線ランダム強
度比の極大値と強度及び曲げ加工性との相関に係る技術思想を開示するも
のではないし，本件特許出願前に発行された被告合金３の製品カタログ
（乙１，４３），試験成績表（乙２１），被告合金３の発売を顧客に知ら
せる文書（乙２０）及び被告合金３に関する論文等（乙２２，２３）にも，
これらの技術思想を開示するような記載はない。
そうであるから，本件発明は，本件特許出願前に当業者が被告発明に基
づいて容易に発明することができたものとは認められない。
ウ被告は，本件発明と被告発明との相違点は，Ｘランダム強度比の極大値
に係る数値限定の有無のみであり，課題が共通するから，このような本件
発明に進歩性を認めるためには臨界的意義が必要であると主張する。
しかしながら，前記イのとおり，本件発明と被告発明とは，技術思想を
異にするのであって，本件発明が，単に被告発明をＸ線ランダム強度比の
極大値で限定したに過ぎないものであるとはいえないから，被告の主張は，
採用することができない。
エしたがって，本件発明が進歩性を欠くとの被告の主張は理由がない。
争点３－３（いわゆる実施可能要件に反するか否か）について
ア証拠（甲２，２９）によれば，本件明細書の発明の詳細な説明には，次
の記載があることが認められる。
本件発明に係るＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金の製造工程等に関し，Ｃｕ－
Ｎｉ－Ｓｉ系合金の一般的な製造工程のうち，集合組織の制御に重要な
影響を及ぼす工程は，溶体化処理前の冷間圧延と溶体化処理であり，溶
体化処理前の加工度及び板厚減少率を調整し，溶体化処理を適切に行な
うことで，Ｘ線ランダム強度比の極大値を２．０～１０．０の範囲に制
御することができること（段落【００１９】），溶体化処理前に行われ
る冷間圧延については，加工度は４０％以上８０％未満で行い，かつ，
１回の圧延パスにおける板厚の減少量と初期板厚（熱延後の板厚）の比
（板厚減少率）を２５％以内とすること（段落【００２０】），溶体化
処理については，溶体化処理温度を７２０℃以上９００℃未満で行い，
処理時間（材料保持時間）は３００秒未満とすること（段落【００２
１】），溶体化処理と時効処理の間の冷間圧延（圧延Ａ），時効処理後
の冷間圧延（圧延Ｂ）及び時効処理については，圧延Ａ及び圧延Ｂの加
工度，時効処理の温度及び時間は，本件発明の集合組織が得られるなら
ば任意に設定して構わないが，時効処理に関しては，本発明例の合金で
は時効温度を３５０℃以上５５０℃未満とし，時効時間を１時間以上１
０時間未満とすることが適当であること（段落【００２２】）が記載さ
れている。
１．６質量％のＮｉ，０．３５質量％のＳｉ，０．５質量％のＳｎ及
び０．４質量％のＺｎを含有するＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金（合金Ａ）と，
２．５質量％のＮｉ，０．５質量％のＳｉ及び０．１質量％のＭｇを含
有するＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金（合金Ｂ）を用いた実施例に関して，高
周波誘導炉を用い，内径６０ｍｍの黒鉛るつぼ中で，２ｋｇの電気銅を
溶解し，Ｎｉ，Ｓｉ，Ｍｇ，ＳｎおよびＺｎを添加して，溶湯成分を調
整し，溶湯を１２００℃に調整した後，板厚３０ｍｍ×幅６０ｍｍ×長
さ１２０ｍｍのインゴットを鋳造し，①このインゴットを８００℃で３
時間加熱後，表１の所定の板厚まで熱間圧延し，②熱延材表面の酸化ス
ケールをグラインダーで除去し，③別紙「図表一覧」の【表１】に示さ
れる所定の条件で冷間圧延して板厚を１ｍｍに仕上げ，④溶体化処理と
して【表１】の所定の温度で３０秒間加熱し水中で急冷し，⑤化学研磨
により表面酸化膜を除去し，⑥板厚０．３ｍｍまで冷間圧延し，⑦時効
処理として水素中で４５０℃で５時間加熱し，⑧化学研磨により表面酸
化膜を除去して，板厚０．３ｍｍの試料を作製したこと（段落【００２
３】ないし【００２５】），このように作製した試料について評価をし
たところ，合金Ａの評価結果は別紙「図表一覧」の【表２】のとおりと
なり，合金Ｂの評価結果は【表３】のとおりとなったこと（段落【００
２７】ないし【００３２】）が記載されている。
また，Ｘ線ランダム強度比の極大値の測定方法や評価基準については，
「Ｘ線ディフラクトメーター（株式会社リガク製ＲＩＮＴ２５００）に
より，各試料の｛１１１｝正極点測定を行い，｛１１１｝正極点図を作
製した。反射法では試料面に対するＸ線の入射角が浅くなると，測定が
困難になることから，実際に測定できる角度範囲は正極点図上で０°≦
α≦７５°，０°≦β≦３６０°となる。本測定では，αとβの回転間
隔Δα，Δβを５°として前述の角度範囲内を走査し，１６×７３＝１
１６８点のＸ線強度を測定した。この際に，集合組織を有しない状態即
ち結晶方位がランダムである状態を１として正極点図を規格化した。結
晶方位がランダムな状態として，銅粉末試料の｛１１１｝正極点測定結
果を用いた。なお，Ｘ線照射条件はＣｏ管球を使用し，管電圧３０ＫＶ，
管電流１００ｍＡとした。図１の（１）および（２）の領域に含まれる
５０点の中からＸ線強度の極大値を選択し，合金Ａ，合金Ｂともに極大
値が２．０以上１０.０以下の場合を○，それ以外の場合を×と判定し
た。」（段落【００２６】）と記載されている（なお，上記記載中の
「図１」は，別紙「図表一覧」の【図１】を指す。）。
イこれらによれば，集合組織の制御に重要な影響を及ぼす工程が，溶体化
処理前の冷間圧延と溶体化処理であって，溶体化処理前の加工度及び板厚
減少率を調整し，溶体化処理を適切に行うことで，Ｘ線ランダム強度比の
極大値を２．０～１０．０の範囲に制御することができることや，溶体化
処理前に行われる冷間圧延の加工度や板厚減少率，溶体化処理の温度と時
間，時効処理の温度と時間など，所望のＸ線ランダム強度比の極大値を得
るために必要な条件等が明示され，実際に，所定の方法で作成した合金Ａ
及び合金Ｂについて，合金ＡはＸ線ランダム強度比の極大値が６．５ない
し９．２であるものを作製することができたこと（【表２】の発明例３，
５ないし７）や，合金ＢはＸ線ランダム強度比の極大値が７．５ないし９．
５であるものを作製することができたこと（【表３】の発明例６，７）が
認められるから，これらの記載に接した当業者は，過度の試行錯誤を要す
ることなく，本件発明の実施をすることができるものと認められる。
ウ被告は，本件明細書の発明の詳細な説明の段落【００２２】に，溶体化
処理，溶体化処理と時効処理の間の冷間圧延，時効処理後の冷間圧延及び
時効処理について，「本発明の集合組織が得られるならば任意に設定して
構わない。」と記載されているが，これでは本件発明の実施が不可能であ
ると主張する。
しかしながら，そもそも，同段落に，溶体化処理について任意に設定し
て構わないとする記載はないし，前述のとおり，集合組織の制御に重要な
影響を及ぼす工程は，溶体化処理前の冷間圧延と溶体化処理であるという
のであるから，これらに関する製造工程等が明らかにされていれば，当業
者は，それ以外の溶体化処理と時効処理の間の冷間圧延（圧延Ａ），時効
処理後の冷間圧延（圧延Ｂ）及び時効処理について，適宜調整をすると考
えられるから，被告の上記主張は，採用することができない。
エ被告は，構成要件Ａ及びＢを充足する仮想の合金Ｃを【表１】の製造条
件で製造した場合に，Ｘ線ランダム強度比の極大値を６．５以上１０．０
以下に制御することができるのかは明らかでないと主張するが，構成要件
Ａ及びＢを充足するあらゆる組成のＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金の実施例を明
細書の発明の詳細な説明に記載すべきであるとはいえないし，前記本件明
細書の発明の詳細な説明の記載に接した当業者であれば，構成要件Ａ及び
Ｂを充足する様々な組成のＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金についてＸ線ランダム
強度比の極大値を調整するものと考えられるから，被告の上記主張は，採
用することができない。
オしたがって，本件において，いわゆる実施可能要件違反があるとは認め
られない。また，本件各訂正について，独立特許要件違反があるというこ
ともできない。
争点３－４（いわゆるサポート要件に反するか否か）について
ア被告は，当業者が，本件明細書の発明の詳細な説明の記載から，Ｘ線ラ
ンダム強度比の極大値を６．５以上とする技術思想を読み取ることはでき
ず，Ｘ線ランダム強度比の極大値を６．５以上１０．０以下とすれば，強
度を維持しつつ曲げ加工性を向上させるとの課題を解決することができる
と認識することもできないと主張する。
のとおり，本件明細書の発明の詳細な
説明の段落【０００７】，【００１６】には，Ｘ線ランダム強度比の極大
値を一定範囲内に制御することで，強度を維持しつつ耐曲げ割れ性及び曲
げしわが改善されたＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金が得られること，段落【００
１７】には，Ｘ線ランダム強度比の極大値が２．０未満であると，耐曲げ
割れ性は良いが，所望の強度が得られず曲げしわも大きくなり，１０．０
を超えると曲げ割れが発生しやすくなったり曲げしわも大きくなったりす
るため，これを２．０以上１０．０以下と定めたことがそれぞれ記載され，
また，【表２】には，Ｘ線ランダム強度比の極大値が１．８以下や１０．
８以上の合金Ａよりも，６．５の実験例（Ｎｏ．３）を含む，２．５ない
し９．２の範囲の合金Ａの方が，強度を維持しつつ耐曲げ割れ性及び曲げ
しわが改善される点で優れているとの実験結果が記載され，【表３】には，
Ｘ線ランダム強度比の極大値が１．７以下や１０．６以上の合金Ｂよりも，
５．５の実験例（Ｎｏ．５）を含む，２．３ないし９．５の範囲の合金Ｂ
の方が，強度を維持しつつ耐曲げ割れ性及び曲げしわが改善される点で優
れているとの実験結果が記載されている。
そうすると，本件発明は，本件明細書の発明の詳細な説明に記載したも
のであると認められるから，本件において，いわゆるサポート要件違反が
あるとは認められない。
イ被告は，本件各訂正が新規事項の追加に当たるとの主張もするが，本件
第一次訂正はＸ線ランダム強度比の極大値の下限を２．０から５．５に変
更するもので，本件第二次訂正はこれを更に６．５に変更するものであり，
本件各訂正後のＸ線ランダム強度比の極大値はいずれも当初の２．０以上
１０．０の範囲内にある上，前記アのとおり，Ｘ線ランダム強度比の極大
値が５．５や６．５である実施例の記載も出願当初の明細書の発明の詳細
な説明に記載されていたことからすれば，本件各訂正による訂正事項が新
規事項を追加するものであるとはいえない。
４争点４（被告が先使用による通常実施権を有するか否か）について
被告は，被告合金１及び２にＸ線ランダム強度比の極大値が６．５以上１
０．０以下となるものがあるとすれば，本件特許出願前の被告合金１及び２
にもＸ線ランダム強度比の極大値が上記範囲内となるものがあったはずであ
ると主張する。
しかしながら，Ｘ線ランダム強度比の極大値が上記範囲内である被告合金
１及び２が，本件特許出願前に製造，販売等されたことを認めるに足りる証
拠はないから，被告の上記主張は失当である。
被告は，法７９条における「特許出願に係る発明」は，現実の特許出願に
係る発明を意味すると解すべきことを前提として，被告の各先使用製品のＸ
線ランダム強度比の極大値は，本件第一次訂正前のＸ線ランダム強度比の極
大値の範囲である２．０以上１０．０以下に含まれていたと主張する。
しかしながら，本件第二次訂正に係る審決が確定したことにより，訂正後
における明細書，特許請求の範囲又は図面により特許出願がされたものとみ
なされるのであるから（法１２８条），本件における「特許出願に係る発明」
が本件第二次訂正後の本件発明であることは明らかである。被告は独自の見
解を述べるに過ぎず，被告の上記主張は，前提を欠くもので失当というほか
ない。
したがって，被告が先使用による通常実施権を有するとは認められない。
５争点５（差止めの必要性があるか否か）について
被告各合金について，Ｘ線ランダム強度比の極大値を測定した結果は，別
紙「被告各合金のＸ線ランダム強度比の極大値一覧」のとおりであり，被告
合金１について構成要件Ｄを充足するのは，番号３の甲４のサンプル（質別
１／２ＨＴ）のみであり，これより後に製造された同じ質別１／２ＨＴの番
号４の合金は，構成要件Ｄを充足せず，質別ＥＨＴの番号５の合金や質別Ｈ
Ｔの番号６の合金も，構成要件Ｄを充足しない。また，被告合金２について
構成要件Ｄを充足するのは，番号８の甲５のサンプル１のみであり，番号９
の甲５のサンプル２やこれより後に製造された番号１０ないし１２の各合金
は，構成要件Ｄを充足しない。なお，本件特許出願前に製造された被告合金
１及び２（番号１，２，７）も，構成要件Ｄを充足しない。
原告は，同一の製造ロットから得られる限り，同一の製造工程を経て製造
するものであり，そのＸ線ランダム強度比の極大値は，誰がどこを測定して
も同一であると主張するが，このことを認めるに足りる的確な証拠はないか
ら，同一ロットの製品であっても，測定部位によりＸ線ランダム強度比の極
大値が変動する可能性があることは否定し難く，ましてや質別や製造ロット
が異なれば，Ｘ線ランダム強度比の極大値が異なると考えられるのであって，
上記の測定結果は，まさにそのことを示すものともいえる。
そして，被告は，本件特許出願の前後を通じ，構成要件Ｄを充足しない被
告合金１及び２を製造しているのであり，Ｘ線ランダム強度比の極大値を６．
５以上１０．０以下の範囲に収めることを意図して被告合金１及び２を製造
していることを認めるに足りる証拠はないから，被告が，今後，あえて構成
要件Ｄを充足する被告合金１及び２を製造するとは認め難い。もっとも，こ
のことは，偶然等の事情により構成要件Ｄを充足する被告合金１及び２が製
造される可能性があることを否定するものではないが，上記のとおり，本件
証拠において，構成要件Ｄを充足するものが甲４のサンプルと甲５のサンプ
ル１に限られていることからすれば，そのような事態となる蓋然性が高いと
は認め難いというべきである。
また，原告は，本件における差止めの対象を，被告合金１及び２のうち，
Ｘ線ランダム強度比の極大値が６．５以上のものであると限定するが，同一
の製造条件で同一組成のＣｕ－Ｎｉ－Ｓｉ系合金を製造した場合，当然に，
Ｘ線ランダム強度比の極大値が同一になることまでをも認めるに足りる証拠
はなく，かえって，前記のとおり，製造ロットや測定部位の違いによりこれ
が変動する可能性があることからすると，正確なＸ線ランダム強度比の極大
値については，製造後の合金を測定して判断せざるを得ないことになるが，
この場合，どの部位を測定すればよいか，また，ある部位において構成要件
Ｄを充足するＸ線ランダム強度比の極大値が測定されたとしても，どこまで
の部分が構成要件Ｄを充足することになるのかといった点について，原告は，
その基準を何ら明らかにしていない。
そうすると，被告の製品において，たまたま構成要件Ｄを充足するＸ線ラ
ンダム強度比の極大値が測定されたとして，当該製品全体の製造，販売等を
差し止めると，構成要件を充足しない部分まで差し止めてしまうことになる
おそれがあるし，逆に，一定箇所において構成要件Ｄを充足しないＸ線ラン
ダム強度比の極大値が測定されたとしても，他の部分が構成要件Ｄを充足し
ないとは言い切れないのであるから，結局のところ，被告としては，当該製
品全体の製造，販売等を中止せざるを得ないことになる。そして，構成要件
Ｄを充足する被告合金１及び２が製造される蓋然性が高いとはいえないにせ
よ，甲５のサンプル２のように，下限値付近の測定値が出た例もあること
（なお，原告は，これが構成要件Ｄを充足しないことを自認している。）に
照らすと，本件で，原告が特定した被告各製品について差止めを認めると，
過剰な差止めとなるおそれを内包するものといわざるを得ない。
さらに，原告が特定した被告各製品を差し止めると，被告が製造した製品
毎にＸ線ランダム強度比の極大値の測定をしなければならないことになるが，
これは，被告に多大な負担を強いるものであり，こうした被告の負担は，本
件発明の内容や本件における原告による被告各製品の特定方法等に起因する
ものというべきであるから，被告にこのような負担を負わせることは，衡平
を欠くというべきである。
これらの事情を総合考慮すると，本件において，原告が特定した被告各製
品の差止めを認めることはできないというべきである。
６以上の次第であるから，原告の請求は，結局，理由がない。
よって，原告の請求を棄却することとして，主文のとおり判決する。
東京地方裁判所民事第４７部
裁判官三井大有
裁判官宇野遥子
裁判長裁判官高野輝久は，転補につき署名押印することができない。
裁判官三井大有
別紙
被告製品目録
１Ｍ７０２Ｓ
但し，｛１１１｝正極点図において，以下の（１）～（２）の範囲のＸ線ラン
ダム強度比の極大値が６．５以上であるもの
（１）α＝２０±１０°，β＝９０±１０°
（２）α＝２０±１０°，β＝２７０±１０°
（但し，α：シュルツ法に規定する回折用ゴニオメータの回転軸に垂直な軸，
β：前記回転軸に平行な軸）
２Ｍ７０２Ｕ
但し，｛１１１｝正極点図において，以下の（１）～（２）の範囲のＸ線ラン
ダム強度比の極大値が６．５以上であるもの
（１）α＝２０±１０°，β＝９０±１０°
（２）α＝２０±１０°，β＝２７０±１０°
（但し，α：シュルツ法に規定する回折用ゴニオメータの回転軸に垂直な軸，
β：前記回転軸に平行な軸）
別紙
訂正内容
１本件第一次訂正前の記載
特許請求の範囲の請求項１について
「１．０～４．５質量％のＮｉと０．２５～１．５質量％のＳｉを含有し，
残部が銅および不可避的不純物からなり，｛１１１｝正極点図において，以下
の（１）～（２）の範囲のＸ線ランダム強度比の極大値が２．０以上１０．０
以下であることを特徴とする集合組織を有する強度と曲げ加工性に優れたＣｕ
－Ｎｉ－Ｓｉ系合金。
（１）α＝２０±１０°，β＝９０±１０°
（２）α＝２０±１０°，β＝２７０±１０°
（但し，α：シュルツ法に規定する回折用ゴニオメータの回転軸に垂直な軸，
β：前記回転軸に平行な軸）」
明細書の段落【０００８】の４行目の記載について
「２．０以上１０．０以下」
２本件第一次訂正後の記載（訂正部分に下線を付す。以下同じ。）
特許請求の範囲の請求項１について
「１．０～４．５質量％のＮｉと０．２５～１．５質量％のＳｉを含有し，
残部が銅および不可避的不純物からなり，｛１１１｝正極点図において，以下
の（１）～（２）の範囲のＸ線ランダム強度比の極大値が５．５以上１０．０
以下であることを特徴とする集合組織を有する強度と曲げ加工性に優れたＣｕ
－Ｎｉ－Ｓｉ系合金。
（１）α＝２０±１０°，β＝９０±１０°
（２）α＝２０±１０°，β＝２７０±１０°
（但し，α：シュルツ法に規定する回折用ゴニオメータの回転軸に垂直な軸，
β：前記回転軸に平行な軸）」
明細書の段落【０００８】の４行目の記載について
「５．５以上１０．０以下」
３本件第二次訂正後の記載
特許請求の範囲の請求項１について
「１．０～４．５質量％のＮｉと０．２５～１．５質量％のＳｉを含有し，
残部が銅および不可避的不純物からなり，｛１１１｝正極点図において，以下
の（１）～（２）の範囲のＸ線ランダム強度比の極大値が６．５以上１０．０
以下であることを特徴とする集合組織を有する強度と曲げ加工性に優れたＣｕ
－Ｎｉ－Ｓｉ系合金。
（１）α＝２０±１０°，β＝９０±１０°
（２）α＝２０±１０°，β＝２７０±１０°
（但し，α：シュルツ法に規定する回折用ゴニオメータの回転軸に垂直な軸，
β：前記回転軸に平行な軸）」
明細書の段落【０００８】の４行目の記載について
「６．５以上１０．０以下」
別紙
図表一覧
【表１】
【表２】
【表３】
【図１】

戻る